Формулы для проверки среднего

Формулы для проверки среднего диаметра резьбы по проволочкам 544 [c.763]

При раздельной проверке среднего диаметра, шага и угла профиля на основании указанных формул могут быть определены допускаемые отклонения для каждого из этих элементов при условии, если предварительно определены действительные их отклонения. [c.218]

Из формул (26) следует, что для проверки существенности эффекта взаимодействия и фактора В нужно их средние квадраты сравнивать со средним квадратом S4(F), а фактора Л — со средним квадратом S3 (F), т. е. [c.82]

Предположим, что на трудоемкость технического обслуживания машины установлен норматив в виде среднего значения Т и среднего квадратичного отклонения а (Г ). Для проверки правильности установленного норматива в определенных условиях проведения работ по техническому обслуживанию поставлен эксперимент объемом п наблюдений. После проведения эксперимента получены значения Т и (Т). Необходимо решить вопрос о соответствии установленного значения норматива условиям проведения работ. Полагаем, что величины Tj, и а (Тн) являются характеристиками генеральной совокупности. Тогда, например, формула (188) приобретает вид [случай, когда (Г)>(т- (Гн)] [c.349]

Температура поверхности нижней трубы измерялась 9-f-12 термопарами медь — константан 0 0,15-т-0,20 мм. В каждом сечении температура измерялась в трех точках — на верхней, боковой и нижней образующих трубы. Специально проведенные опыты показали, что для получения средней по окружности температуры стенки трубы вполне достаточно измерений в указанных трех точках и дальнейшее увеличение числа точек замеров по окружности трубы не дает практически заметного увеличения точности. Эта проверка осуществлялась путем последовательных измерений показаний термопар при вращении экспериментальной трубы вокруг оси. Первая серия опытов на большом пучке была проведена при коридорном расположении труб. Результаты опытов, относящихся к заведомо ламинарному режиму течения пленки (Re < 100), нанесены на фиг, 12 в координатах формулы (4.10), которой придан вид [c.42]

Для проверки застоя или свободного уровня определяются средние и конечные приведенные скорости пара, м/с, в наименее обогреваемой трубе (витке) элемента по формулам [c.23]

Нелинейное уравнение можно решить либо путем линеаризации (см. 25), либо приближенными методами. В работе [149] был применен метод осреднения , который при сопоставлении с решением на ЭВМ показал высокую точность. Однако использовать полученные формулы для расчета систем скважин оказалось практически невозможно из-за сложности вычисления среднего давления. Поэтому (как и для решения основных модельных задач) бы.ло предложено использовать приближенное равенство (25.21). Проверка окончательного метода расчета поля давления на фактическом материале разработки ряда месторождений [105] показала его полную приемлемость. [c.276]

Более точное значение величины площади сечения получится, если в формулу для Р вместо d подставить средний диаметр a p=32—0,6=31,4 см. При этом проверка прочности даст следующий результат [c.80]

Литой архитрав (см. фиг. УП. 1, б) имеет переменную высоту и ширину сечения, сложную форму боковых поверхностей и отверстия для установки рабочих цилиндров и головок колонн. Расчет напряжений в поперечных сечениях архитрава по формулам для простых балок является удовлетворительным для среднего сечения архитрава, но не позволяет, как показали проведенные исследования на моделях, найти наибольшие напряжения, возникающие в сечении по входящему углу нижнего контура архитрава. Правильное определение перемещений по кольцевым опорным площадкам цилиндров может быть произведено с применением моделей из органического стекла. На этих моделях, выполненных с масштабом геометрического подобия а = 15 -ь 25, могут быть с достаточной точностью найдены с помощью наклеиваемых тензодатчиков наибольшие напряжения в различных местах архитрава, необходимые для проверки прочности [7]. [c.513]

Приведенную методику проверки тормоза по нагреву с использованием тепловых характеристик можно применять как к стопорным, так и к спускным тормозам. Для последних средняя мощность торможения определяется по формуле [c.369]

Расчет на износ для большинства винтовых передач является основным, в результате которого определяют диаметр винта и высоту гайки. Он производится путем проверки среднего удельного давления р в резьбе по формуле [c.320]

Естественными критериями проверки двух предположений являются соответствующие статистические оценки для ах — среднее арифметическое значение х, вычисляемое по формуле (2.1), а для Ох — уточненное эмпирическое среднее квадратическое отклонение S, вычисляемое по формуле (2.5). [c.63]

Формула (12.13) служит для проверки цепи если расчетное значение среднего давления р не превышает допустимого [р], указанного в табл. 12.10, то цепь считается пригодной. Можно пользоваться этой формулой и для подбора цепи при проектировании передачи наметив шаг цепи ориентировочно, проверяют р, и в случае несоответствия его величине [р] вносят необходимые коррективы (например, изменяют число зубьев, назначают иной шаг, увеличивают рядность) и повторяют проверку. [c.385]

Экспериментальная проверка расчетных формул для больщинства узлов трения, работающих при нестационарных и стационарных тепловых режимах трения, показала, что оценка температурного поля, средней температуры [c.256]

Суммарная степень деформации не превышает допустимую при вытяжке через две отдельные матрицы, а также через одну сдвоенную матрицу [11, т. IV]. Для проверки выполненных расчетов определим по формуле (8.50) общее число операций вытяжки N при средней степени деформации я 5ср = 0,55 [c.176]

Для проверки значимости различия средних значений двух выборок необходимо убедиться, что среднее значение разностной выборки значимо отлично от нуля, т.е. что 7,5 не является нулем с точки зрения статистики. Предположим, что распределение величин в выборке подчиняется нормальному закону, что, вообще говоря, должно быть проверено, о чем будет сказано ниже. Зададимся доверительной вероятностью у интервальной оценки d, равной 0,9. Согласно формуле (10.6) необходимо найти значение ta,N- статистики Стьюдента. По табл. П4 (см. Приложение) находим /о, i, п l O. Тогда [c.231]

После нахождения всех необходимых для проверки баланса величин — средних рассчитанных значений плотности тока на анодных и катодных участках сплава, из кривых распределения плотности тока- на поверхности структурных составляющих и данных о потерях веса сплава при коррозии в идентичных условиях — производилось сопоставление результатов, полученных обоими методами. Для этого величины коррозии, высчитанные по потере веса сплава, пересчитывались соответственно на ток, протекающий через электроды микроэлемента, по формуле Фарадея. Рассчитанные этим способом плотности тока на электродах [c.45]

При определении напряжения на боковых поверхностях зубьев конических колес можно поступить так же, как это было сделано при проверке прочности зубьев на излом, т. е. перейти к зацеплению эквивалентных прямозубых цилиндрических колес. Тогда в формуле (9.32) следует заменить ф на с ,,, а вместо 12 подставить отношение 232/2,1. Но = й коз 61 ( 1 — средний диаметр конического колеса), а отношение 232/23, можно выразить через 12, с помощью формулы (9.25). В результате для прямозубого конического колеса после преобразований получим [c.261]

Определение погрешности наладки линии по проверяемому размеру производится для установления совпадения или смещения действительного поля возможных отклонений относительно поля допуска по чертежу. Для этого рассчитывается среднее арифметическое значение всех отклонений размеров по данным проверки и поля допуска по чертежу по формулам, приведенным в контрольной карте. [c.263]

После проверки однородности дисперсий и если их расхождение имеет случайный характер необходимо проверить однородность средних значений характеристик ремонтопригодности. Для решения задачи используются следующие формулы. [c.350]

Если в результате опыта получают прерывистые (дискретные) реализации, то случайная функция X (t) является функцией дискретного аргумента t (например, результаты проверки качества штучной продукции). Случайные функции дискретных аргументов называются случайными последовательностями. Для стационарных эргодических случайных последовательностей X (t) при длине последовательности X (ti),. . ., X формулы (6.36)—(6.39) могут быть представлены следующим образом для среднего значения X (t) [c.201]

В этой формуле коэффициент трения X определяется в зависимости от средней величины критерия Re, установленного по методике для одноступенчатых форсунок. Этот вариант расчета пока не получил опытной проверки. [c.118]

При проверке застоя в подъемно-опускных элементах средняя приведенная скорость пара, м/с, в трубе с наименьшим обогревом определяется для рассчитываемого хода без учета количества пара, образующегося перед выбранным ходом (т. е. по собственному пару), по формуле [c.23]

Приближенный критерий нормальности распределения. Для приближенной проверки гипотезы о нормальности распределения могут быть использованы выборочные показатели асимметрии и эксцесса. В этом случае по формулам (2.19) и (2.20) вычисляют указанные статистики, а также их средние квадратические отклонения [c.91]

Приведенные издержки В(ст.) = У на измерение данного параметра со средней квадратической погрешностью о. находим с учетом числа обслуживаемых в год тракторов т = 500. Поскольку параметр измеряют только при втором техническом обслуживании (ТО-2), то Wj = 1, и так как в двигателе четыре цилиндра (четыре однотипных узла), то т = А. Тогда по формуле (5.10) Л/= 500-1 4=2000. Амортизационные отчисления О. и затраты на ТР и проверку диагностических средств Т. определяем дифференцированно для каждого типа ИП. Результаты записываем в табл. 5.5. [c.201]

Эти уравнения, связывая X с молекулярным весом и температурой, достаточно точно описывают температурную зависимость теплопроводности паров гомологических рядов парафинов и олефинов в диапазоне 0—400° С. Проверка предложенных формул по экспериментальным данным показывает, что они достаточно точно описывают зависимость = = / М, Т) как для легких, так и для тяжелых углеводородов. Среднее отклонение вычисленных значений А, от экспериментальных составляет около 1,5%. [c.84]

В ГОСТе 7295-63, регламентирующем методы испытаний поршневых колец двигателей внутреннего сгорания с диаметром кольца не более 300 мм, для условного модуля упругости Е и среднего удельного давления кольца на стенку цилиндра р рекомендованы те же формулы, что и в чехословацком стандарте. Кроме того, указанный ГОСТ предусматривает проверку остаточной деформации кольца, возникающей под действием силы, растягивающей кольцо, и проверку прочности кольца при изгибе. Твердость поршневых колец проверяется в соответствии с ГОСТом 9013-59. [c.622]

В литературе очень редко встречается полезная информация о коррозионных потерях для незащищенных реальных конструкций из углеродистых сталей, которая могла бы быть использована для проверки полученных формул. В работе Ларраби [7 ]. сообщалось, что средняя глубина коррозии стальных свай в незагрязненной морской воде около Санта-Барбара (Калифорния) составила за 20 лет около 1 мм. Это вполне удовлетворительно согласуется зо значением Pt[c.453]

Для проверки эргодичности сигнала выбирают любую (ряс. 1) выборочную функцию ансамбля и ранее установленными начальными моментами времени разбивают ее на N участков, после чего производят вычисление средних значений, дисперсий и корреляционных функций для каждого участка. Если величины выборок при осреднении по множеству и по времени различны, то критерий F равенства математических ожиданий вычисляется по более громоздким формулам и для проверки равенства дисперсий необходимо применять также более сложный критерий Бартлетта Mg. Поэтому предпочтительным является такой выбор параметров регистрации и анализа сигналов, при котором указанные выборки будут равновеликими (например, см. табл. 2). [c.56]

Для капитального и среднего ремонта, прп которых производят выверку станка на фундаменте, его перезалнвку, окраску н проверку на точность, формула для определения нормального простоя в учитываемых часах получает вид [c.111]

Для проверки принимается гипотеза о равенстве средних для / збеих совокупностей данных. Сопоставление значений t, вычислен- 1ых с помощью приведенных выше формул и найденных из соответствующей таблицы, дающей значения t в зависимости от числа степеней свободы при данных коэффициентах доверия, позволяет решить, какую из гипотез необходимо принять. (См. гл. 4, в которой даны бо- [c.66]

Длина волны света, используемого в экспериментах, обычно мала по сравнению со средней длиной свободного пробега частиц газа, но волновое число к , входящее в 5(к, со), равно 2 ко 51п( /2), где ко — волновой вектор падающего излучения, а — угол между ко и волновым вектором кз рассеянного света. Соответственно для каждого угла наблюдения существует определенная флуктуация длины волны, и потому, меняя угол, можно измерить преобразование Фурье корреляционной функции плотность-плотность. При достаточно малых углах мы находимся в континуальном режиме и можно использовать гидродинамическую теорию, основанную на уравнениях Навье — Стокса. Однако следует ожидать, что, если средняя длина свободного пробега велика по сравнению с длиной волны, а угол тЭ не очень мал, то профили, предсказываемые континуальной теорией, не совпадут с экспериментальными. Поэтому Ип и Нелькин [78] предложили использовать эксперименты по рассеянию для проверки линеаризованного уравнения Больцмана. Действительно, согласно проведенному выше рассуждению, корреляционная функция плотности С (г, О определяется формулой [c.383]

Эта формула расчета угла отставания в компрессорной решетке на режиме безударного обтекания ее вязкой жидкостью получена на основании аналитических соотношений, что делает ее структуру в достаточной мере обоснованной. Однако эти соотношения выведены для малых относительных толш,ин и кривизн профиля в решетке [2] и при выводе допускался ряд упрощений, в частности, за расчетный принят режим гб.у<г р.- Для проверки справедливости полученных соотношений и уточнения их коэффициентов для решеток, работающих на режимах максимального качества и составленных из профилей среднего и большего изгиба (6-<60 ), использовались точные численные результаты расчета величины ао [c.87]

Эмпирические данные о профилях температуры и, особенно, концентрации пассивной примеси в турбулентных течениях вдоль плоской стенки являются более бедными, чем данные о профилях скорости в таких же течениях, поэтому и экспериментальные материалы, подтверждающие формулу (6.85), менее обширны, чем те, которые можно использовать для проверки логарифмической формулы (6.22) для профиля средней скорости. Измерения профилей средней температуры в атмосфере вблизи Земли, многократно проводившиеся метеорологами, мало пригодны для этой цели, так как в приземном (или приводном) слое воздуха при наличии заметного изменения средней температуры с высотой (т. е. при термической стратификации, отличной от нейтральной) значительную роль играет архимедова сила, не позволяющая рассматривать температуру как пассивную примесь (подробнее об этом см. в IV разделе). Более подходящими для этой цели могут быть данные тщательных измерений профилей влажности (т. е. концентрации водяного пара) в приземном или приводном слое атмосферы однако данных таких измерений пока имеется не слишком много. Тем не менее практически все достаточно аккуратные измерения профилей влажности над сушей и морем при близкой к нейтральной температурной стратификации (один из первых среди них принадлежат Паскуилу (1949) и Райдеру (1954)) показывают, что в этих условиях указанные профили хорошо описываются логарифмическими формулами на заметном [c.290]

Для проверки установки и аппаратуры было проведено испытание щахматного трубного пучка, результаты которого были сопоставлены с данными расчета по формулам Кузнецова Н. В. Средние отклонения критериев Ки и Ей не превыщают соответственно 4 и 4,5%. Это подтверждает достаточную точность методики экспериментального исследования и примененной измерительной аппаратуры. [c.36]

Полученные формулы для рассмотренных величин (выражения (6.И) — (6.18)) проверялись многими авторами экспериментально, а приведенный путь расчета А (или а/й и с(Й)) уточнялся. Трудность экспериментальной проверки теории, основанной на струнной модели движения дислокаций в поле звуковой волны, состоит в том, что в теорию входит много параметров (/ , Ь, В, А, С, Ь и т. д.), определить более или менее точные значения которых представляет значительные трудности. Так, для того чтобы согласовать данные для А(Й), получающиеся из теории, с экспериментальными результатами, приходится задавать средние значения для плотности дислокаций 1яй10 —10 м В 10 —10 / 10 —10 и т. д. Эти значения не могут быть точно измерены. Качественный характер приведенных теоретических зависимостей, тем не менее, оправдывается на эксперименте. Хотя в саму теорию заложено много упрощающих предположений, описанная модель колебаний закрепленной дислокации, имеющей вид струны в вязкой среде, в общих чертах, по-видимому, следует считать правильной. [c.268]

В частном случае поперечной Дисперсии Оуу х) (по направлению ОУ, Перпендикулярному среднему ветру) новые приближенные формулы были предложены Бютнер и Лайхтманом (1963) эти формулы, однако, довольно сложны и еще требуют эмпирической проверки. Ряд практических формул для расчета атмосферной диффузии можно найти также в монографии Паскуила (19626). Мы здесь остановимся лишь на некоторых из таких формул, вытекающих из полуэмпирического уравнения турбулентной диффузии (10.55). Выше мы рассматривали только решения этого уравнении, отвечающие случаю мгновенного источника примеси именно к ним относилось замечание, что никаких точных решений уравнения диффузии, учитывающих возрастание скорости ветра с высотой, до сих пор не получено. На практике, однако, часто основной интерес представляет распределение концентрации от непрерывно действующего стационарного источника примеси, а это распределение уже заметно проще поддается математическому анализу. [c.575]

Для проверки стенки существующей или принятой При проектировании конструкции на соблюдение рекомендуемых зиачеппй гт.п применяют формулу, позволяющую определить полагающуюся (средняя часть) и действнтсльпую (правая часть) величину плотности теплового потока вследствие теплопроводности с 5П2.. для первого, второго и т.д. слоя стенки (рис 2), имеющей общую толщину [c.17]

В заключение определим, в какой степени соответствует эксперименту принятое выше аиачение показателя преломления п (щх. При этой проверке формулы Максвелла мы пренебрегаем отклонениями ц от единицы, которые совсем невелики для всех прозрачных тел. Не учитывается также дисперсия, и все приводимые ниже результаты относятся к средней части видимого спектра. [c.54]

Для выбранных данных рассчитываются арифметические средние х, г/ и среднеквадратичные отклонения 88у. Затем для значений х по заданному числу интервалов разбиения находят границы этих интервалов и определяют число точек, попавших в интервал п -Далее из значений у для каждого интервала разбиения выбирают у1, соответствующие х, попавшим в 1-й интервал. Для каждого такого набора х определяют частные средние у и среднеквадратичные отклонения частных средних от общей средней у. После такого подготовительного этапа определяют корреляционное отношение т) (5.2), его среднеквадратичную ошибку и строят кри-терий его значимости. Затем рассчитывают коэффициент корреляции г (5.1), его среднеквадратичную ошибку 55 I г и производят проверку его значимости по t-критерию. Определение И -критерия отличия корреляционного отношения от коэффициента корреляции производится по формуле (5.3). Далее по формулам (5.5) строятся ортогональные полиномы Чебышева, определяются коэффициенты регрессии а,- (5.7) при них, их среднеквадратичные ошибки 55 аД (5.8) и кpитepий их значимости (5.9). После построения уравнения по полиномам ф (х/) делается переход к уравнению по степеням х (5.4). [c.172]

В. Проверка эмпирической формул ы. Необходимо проверить, насколько удовлетворительно эмпирическая формула представляет таблицу. Для этого все табличные значения лг,-подставляют поочереди в полученную эмпирическую формулу и вычисляют поформуле значения у, которые мы обозначим Найдя разности V/—у-,,с (отклонения), можно решить вопрос о пригодности формулы. Если абсолютные величины разностей не превышают возможных ошибок измерений у , то формулу можно считать вполне удовлетворительной. Если формулой придётся пользоваться в ограниченной области значений х, то достаточно, чтобы такое условие выполнялось в этой области. Если, как обычно бывает, среди разностей есть и превышающие по абсолютной величине возможные ошибки, то вычисляют среднее абсолютное отклонение S по формуле [c.313]

В табл. 4.1 приведены результаты экспериментальной проверки формулы суммирования (4.5) по данным испытаний серии трубчатых образцов конструкционного сплава ЭИ-607А, а также сплавов ЭИ-765 и ЭП-182, при различных нестационарных режимах нагружения, указанных в первой графе таблицы Для каждого такого режима по формуле (4.5) подсчитывалось теоретическое значение П, соответствующее моменту фактического, определенного на опыте, разрушения. Вследствие рассеяния долговечностей образцов, испытанных в одинаковых условиях, продолжительность последней ступени нагружения, оканчивавшейся моментом разрушения, является случайной величиной, и в расчет вводилось среднее значение результатов одинаковых испытаний трех—пяти образцов. Так как кривая статической усталости, по которой определяются Ад и С , отвечает пятидесятипроцентной вероятности разрушения, то подсчитанные указанным образом значения П должны быть в случае справедливости формулы (4.5) близкими к единице. Это и имело место во всех рассмотренных случаях нестационарного нагружения при линейном и плоском напряженных состояниях. Наблюдаемые небольшие отклонения вычисленных величин П от единицы вполне объясняются вариациями а и р в пределах доверительных интервалов. [c.102]

Это соотношение является наиболее общим условием, позволяющим рассчитать тепловую трубу и найти предел ее теплопередающей способности. Расчет сводится к следующему 1) расчет движения жидкости через капиллярную структуру 2) расчет движения пара в полости тепловой трубы 3) нахождение максимума левой части формулы (5-10-16) как функции двух переменных — коор-. динат первой и вторых точек -- и проверка условий (5-10-17). Расчет движения пара сложный. В зависимости от тепловой нагрузки пар может быть несжимаемым или сжимаемым, а режим движения ламинарным или турбулентным. Движение сжимаемого пара сопровождается значительными перепадами давления. Поэтому, как правило, стараются избегать таких условий работы. В литературе нет данных по величине Re p (критическое число Рейнольдса в трубе со вдувом и отсосом). В качестве первого приближения для Явкр принимаем 1250 (Re p = 1250). Определим числа Рейнольдса Re й Маха М по средней скорости пара, в теплоэкранированной зоне по формулам [c.395]

Экспериментальная проверка расчетных формул, произведенная М. Г. Ханиным, при обработке резцом образца из нормализованной стали 45 с начальной шероховатостью поверхности / а=2,5 мкм показала, что при чистовых режимах ЭМС средние отклонения фактических значений Р и В от расчетных находятся в пределах 8... 13%. Это позволяет считать приведенные выше формулы пригодными для инженерных расчетов. [c.39]

Опытная проверка концепции y - Факторами, определяющими скорость роста усталостной трещины в металлах, являются амплитуда и среднее значение нагрузки, а также геометрия тела и, в частности, длина трещины. Все эти факторы влияют на коэффициент интенсивности напряжений Ki и через него — на скорость трещины. Теоретическая зависимость, выведенная из концепции у в пренебрежении временными эффектами, дана формулой (6.40), которая и подлежит экспериментальной проверке. На рис. 119 приведены построенные согласно этой. формуле кривые KmaxIK — f dlfdn) для различных значений р при Kmin == 0. Эта система кривых используется в дальнейшем для эффективного определения методом наложения. [c.333]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...