Асимметрии показатель

Обычно испытания проводят при симметричных знакопеременных циклах (коэффициент асимметрии цикла г = — 1), у которых амплитуда напряжений наибольшая, а предел усталости наименьший (рис. 159, д, нижняя линия). С повышением г пределы выносливости возрастают и при значениях г, близких к единице (колебания малой амплитуды), становятся практически постоянными (верхняя линия) и равными показателям статической прочности. [c.276]

Пределы выносливости на изгиб имеют минимальное значение при симметричном знакопеременном цикле, повышаются с увеличением степени его асимметрии, возрастают в области пульсирующих нагрузок, а с уменьшением амплитуды пульсаций приближаются к показателям статической прочности материала. Пределы выносливости при растяжении примерно в 1,1 — 1,5 раза больше, а при кручении в 1,5-2 раза меньше, чем в случае симметричного знакопеременного изгиба. [c.283]

Из-за высоких значений коэффициентов асимметрии запасы надежности определяем по показателям статической прочности ( Тр. ) Запас надежности для шпилек П1 = сГо.г/ Тт = = 90/27 = 3,3 для блока п = = 15/3,4 = 4,4. [c.458]

Естественно, что введение дополнительного параметра (показателя асимметрии цикла) делает задачу экспериментатора более громоздкой, а для испытаний необходимо располагать уже не одним, а несколькими десятками одинаковых образцов. Образцы разбивают на группы, для каждой из которых при испытании фиксируют значение среднего напряжения цикла Стт) а, предельную амплитуду а а определяют по базовому числу циклов, подобно тому как это делали для симметричного [c.481]

Естественно, что введение дополнительного параметра (показателя асимметрии цикла) делает задачу экспериментатора более громоздкой, а для испытаний необходимо располагать уже не одним десятком, а несколькими десятками одинаковых образцов. Этот запас образцов разбивается на группы, для каждой из которых при испытании фиксируется значение среднего напряжения цикла а , а предельная амплитуда Од определяется по базовому числу циклов, подобно тому как это делалось для симметричного цикла. Кривая усталости (о , Jg N) получается схожей с показанной на рис. 408, по, естественно, с другими числовыми значениями, зависящими от заданного а, . [c.391]

При асимметричном цикле напряжений сопротивление деформации, а следовательно, и разрушение зависят от коэффициента асимметрии г и чувствительности материала к асимметрии. Для описания кривых деформирования в этом случае используют не фактическую Оя, а приведенную амплитуду напряжения (аа)пр = ОаР, р — показатель приведения, равный [c.82]

Следует также иметь в виду, что показатель степени /ид< /и и мало зависит от асимметрии цикла (в расчетах он принимается постоянным). [c.128]

Обращает на себя внимание тот факт, что в рассматриваемой корреляции участвуют данные с показателями степени, которые характеризуют фактически независимость скорости роста трещины от коэффициента интенсивности напряжений — около 1,5 и И. При этом обобщение экспериментальных данных проведено без разделения роли асимметрии цикла в достижении предельного состояния, соответствующего началу ускоренного роста трещины, которое реализуется при разной скорости роста трещины и разном размахе КИН. Поэтому есть основания относить этот важный массовый эксперимент к реализациям с разными граничными условиями по скорости роста трещины, что не было определено при проведении обобщения. [c.191]

Рис. 4.12. Зависимость скорости роста усталостной трещины da/dN от размаха коэффициента интенсивности напряжения АК в алюминиевом сплаве при разной асимметрии цикла [125]. Разграничение стадий роста трещины и расчет показателей степени гпр проведены в работе [125]. Комментарии по указанной границе скорости приведены в тексте

Синергетический характер поведения материала у кончика трещины выражен в использовании сложного комплекса параметров в описании процесса роста трещины. В первую очередь используется водородный показатель среды pH, электрохимический потенциал Е , а также частота нагружения и асимметрия цикла. Суммируя сказанное, влияние окружающей среды на скорость роста трещины в коррозионной среде следует рассматривать в виде [130, 142-144] [c.390]

Поэтому последующая модернизация подхода в моделировании роста трещины была проведена Чангом с целью более полного з ета роли именно сжимающих циклов нагрузки в развитии усталостных трещин [35]. Он дал физическое обоснование показателю степени в формуле (8.16). Для конкретного значения отрицательной асимметрии цикла новый показатель степени определяют по уравнению [c.423]

Показатели асимметрии и эксцесса соответственно равны (см. [4, с. 95] или [10, с. 85]) [c.97]

Показатель асимметрии S равен [c.99]

Для количественной оценки сопротивления коррозионной усталости применяют условный предел коррозионной выносливости представляющий собой предел выносливости гладких или надрезанных образцов при совместном действии переменных напряжений и среды при заданной базе N циклов. Индекс R численно указывает на степень асимметрии цикла. Так, при симметричном цикле изгиба условный предел коррозионной выносливости обозначают o pi при пульсирующем цикле а. Если на образец действует осевая переменная нагрузка, то ее обозначают буквой р и ставят после показателя. асимметрии, например, условный [c.31]

Вероятностные характеристики. Основным.ч вероятностными характеристиками являются среднее значение погрешности (размера), среднее квадратическое отклонение и закон распределения погрешностей, который дает возможность полностью характеризовать точность измеряемых параметров и определить коэффициенты относительной асимметрии и рассеяния. Вероятностные характеристики в сравнении с показателями средней экономической точности дают более полное представление о точности процессов обработки зубчатого венца. [c.258]

РК на величину, моделирующую тепловое смещение ротора в натурных условиях на 28 мм. Характерный для варианта ЛПИ осевой участок на выходе из ступени обеспечил меньшее изменение радиальных зазоров при изменении осевых. Этим в значительной мере объясняется меньшее падение к. п. д. по сравнению с исходным вариантом. Оно составило 2,5 % при По = 0,5. Опыты с открытым РК показали, что асимметрия ступени не сказывается на ее суммарных показателях к. п. д., степень реактивности, число ( i/ o)opt остаются постоянными во всем диапазоне изменения асимметрии (рис. 4.10, б). [c.161]

Показатели выносливости характеризуются большим разбросом отдельных значений, причем высокопрочные материалы по сравнению с металлами средней и низкой прочности, как правило, имеют более высокий разброс. Разброс зависит и от асимметрии цикла при симметричном цикле он обычно меньше. Отношение предела выносливости при растяжении (сжатии) и предела выносливости при кручении к пределу выносливости при изгибе в симметричном цикле нагружения для конструкционных сталей равно соответственно 0,8—0,9 и 0,5—0,6. По этим соотношениям можно произвести ориентировочную оценку усталостных характеристик для различных видов нагружения. Как правило, с повышением оь увеличивается и предел выносливости, однако рост оь не сопровож- [c.18]

Более совершенным моделированием структуры пористой среды является замена цилиндрической капиллярной трубки капиллярными трубками различных конфигураций прямой канал, прямая щель, соосная и концентрическая щели, в которых можно изучить эф кты асимметрии профиля скорости, искривления канала и трубы, сходящихся и расходящихся каналов (рис. 6-11). В частности, модель смешивающей ячейки используется для объяснения того факта, что коэффициент диффузии для цилиндрической трубки прямо пропорционален квадрату скорости, а 8 пористой среде коэффициент диффузии прямо пропорционален первой степени линейной скорости течения. Однако надо отметить, что в ряде работ было получено иное соотношение между D и в частности, коэффициент диффузии D прямо пропорционален где показатель степени л > 1. [c.446]

Третий центральный момент Хд используют для вычисления показателя асимметрии распределения [c.8]

Отличные от нуля показатели асимметрии и эксцесса указывают на отклонение рассматриваемого распределения от нормального. [c.8]

Для нормально распределенных величин показатели асимметрии распределения (1.22) и эксцесса (1.23) равны нулю. [c.9]

Для вычисления выборочных показателей асимметрии и эксцесса по формулам (2.17) определяем оценки начальных моментов первых четырех порядков 6.515 [c.22]

Значение выборочны.х показателей асимметрии н эксцесса вычисляем по формулам (2.19) и (2.20) [c.22]

Приближенный критерий нормальности распределения. Для приближенной проверки гипотезы о нормальности распределения могут быть использованы выборочные показатели асимметрии и эксцесса. В этом случае по формулам (2.19) и (2.20) вычисляют указанные статистики, а также их средние квадратические отклонения [c.91]

Пример 8.24. Проверить гипотезу о нормальности распределения логарифма числя циклов до разрушения при усталостных испытаниях с помощью показателей асимметрии и эксцесса на основании данных, приведенных в табл- 2.3, если выборочные значения указанных статистик составляют 5 = 0,226 н = —0,260 (см- пример 2-2). [c.92]

По формулам (3.126) и (3.127) вычисляем средине квадратические отклонения показателей асимметрии и эксцесса [c.92]

Сопоставление результатов вычислений с абсолютными значениями показателей асимметрии н эксцесса свидетельствует о том, что гипотеза нормальности распределения логарифма долговечности при усталостных испытаниях не противоречит опытным данным. [c.92]

Характеристикой асимметрии эмпирического распределения является показатель асимметрии [c.406]

Показатели асимметрии и эксцесса, отличные от нуля, указывают на отклонение рассматриваемого распределения по форме от нормального. [c.406]

Подтверждением физического смысла точки пересечения кинетических кривых служит продемонстрированная зависимость показателя степени в уравнении Париса от удельной работы разрушения образцов при монотонном растяжении [57]. В интервале изменения i,5асимметрии цикла О < < 0,5 по 200 экспериментальным данным было получено уравнение типа (4.8) для мартенсито стареющих сталей, нержавеющей стали Х18Н9Т, жаропрочных, строительных и рельсовых сталей. Связь между показателем степени и плотностью (удельная) энергии в интервале 1,5 < < 5,11 имела вид [c.191]

Верхняя огибающая из двух кусочно-гладких кривых для стадии стабильного роста трещин типа той, что представлена на рис. 4.1, была получена на плоских пластинах из алюминиевого сплава 2024ТЗ [62]. Показателями степени в уравнении Париса были последовательно величины 2 и 4 до и после достижения критической скорости роста трещины около 2,5 10 м/цикл при пульсирующем цикле нагружения листового материала (рис. 4.2). Для минимальных скоростей роста трещины последовательность показателей степени противоположна. Примером ситуации с определением кусочно-гладкой огибающей для минимальных величин скоростей роста трещины могут служить экспериментальные данные, полученные при испытании стали марки Р1 5L Х65, имевшей предел текучести 490 МПа [63]. Испытания были выполнены на компактных образцах толщиной 12 мм с частотой синусоидального цикла нагружения 10 Гц. Изменение асимметрии цикла было осуществлено в пределах 0,05-0,7. Скорость роста трещины относительно эффективного КИН примени- [c.194]

Первоначально влияние асимметрии цикла на СРТ учитывалось из условия, что размах КИН пропорционален максимальной величине КИН в цик/ie нагружения AKi = (/ i)pnax(l - R). Показатель степени в уравнении Париса рассматривался равным четырем, и смещение кинетических кривых происходило параллельно друг другу в логарифмическом масштабе, или эквидистантно (см. приложение к главе 5). Возрастание асимметрии цикла при прочих равных условиях сопровождается снижением размаха КИН, а следовательно, сопровождается снижением СРТ. Одновременно с этим происходит и снижение шага усталостных бороздок. [c.299]

Отклонение закона распределения случайного процесса ма выходе кусочно-линейной системы от гауссовского в целом незначительно, и соответствующие показатели асимметрии и эксцесса малы по величине. Для линейной системы KJKi = 1 они равны нулю. С течением времени график плотности вероятности становится более пологим, а показатели асимметрии и эксцесса еще более уменьшаются. [c.317]

Вероятностные характеристики распределений степенной функции, рассмотренные здесь (т. е. при равномерном распределении аргумента в диапазоне от О до 1), могут быть использованы и при упрощенной геометрической аппроксимации монотонно возрастающих теоретических распределений с помощью степенных функций. Показатель степени аппроксимирующей функции будет при этом равен п — 1 формулам с п = 1 будет соответствовать парабола нулевой степени, т. е. закон равной вероятности формулам с п = = 2 — парабола первой степени, т. е. наклонная прямая распределение, равномерно возрастающее формулам с п = 3 — квадратичная парабола формуламс л = 4 — кубическая парабола и т. д. Здесь возможна также и аппроксимация монотонно убывающих теоретических распределений путем поворота соответствующих парабол вокруг вертикальной оси. При этом значения вероятностных характеристик остаются без изменения, но только у центрального момента (и семиинварианта) третьего порядка [ig, Хз, у асимметрии 5 и у коэффициента относительной асимметрии а знаки должны быть изменены на противоположные. [c.126]

Для измерения размеров мелких частиц используется метод асимметрии, индикатрисы рассеяния, позволяющий определить модальный диаметр частиц 10- <с к<10 м. Показателем степени асимметрии индикатрисы рассеяния служит отношение hfh—интенсивностей рассеянного света вперед и назад под углом р к направлению падающего излучения /о- Для определенного угла наблюдения отношение hlh зависит от размера частицы, т. е. от р = 2пгки%- [c.46]

На рис. 6.9 цифрами 1 т 2 обозначены кривые усталости, вычисленные соответственно по уравнениям (2.2) и (2.3) для условий нагружения показанного на рис. 6.4 разгрузочного окна ротора. Здесь же приведена полученная экспериментально кривая уста лости для жесткого нагружения образцов исследуемой стали 07Х16Н6, описываемая уравнением Мэнсона со значениями показателей степени а =0,74 и Р =0,11, при симметричном цикле (кривая 3), и при ее пересчете на асимметричный цикл с учетом асимметрии по уравнениям (6.7) и коэффициентов запаса /г-у = = 10 и =2 (соответственно кривые 4 ж 5). Из представленных данных видно, что получаемые по результатам фактических испытаний образцов допускаемые долговечности имеют большие значения, чем вычисленные по нормативным уравнениям. Это связано с тем, что фактические характеристики свойств исследуемого [c.132]

И тех случаях, когда возникает необходимость вычисления показателей асимметрии и эксцесса выборочного распределения, предварительно находят выборочные инчплниыс моменты распределения [c.21]

Данное уравнение соответствует уравнению Формана, кроме показателя т. Для отрицательных коэффициентов асимметрии цикла т= 2. [c.433]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...