Нормы величины контакта

Нормы величины контакта [c.348]

Нормы величины пятна контакта [c.620]

Таблица 12 Нормы величины пятна контакта для цилиндрических колес [c.249]

Таблица 1-1 Норма величины пятна контакта для конических колес

Комплексным показателем норм полноты контакта в стандарте принято пятно контакта. Кроме того, для прямозубых и узких косозубых колес стандартом нормируется элементный показатель в виде направления зуба ДВ . Для прямозубых колес эта погрешность понимается как отклонение от направления и прямолинейности образующих боковой поверхности зуба от прямой параллельной оси. В узких косозубых колесах под погрешностью направления зуба понимается не только отклонение хода винтовой линии зуба на ширине колеса от номинальной величины, но и погрешность формы винтовой линии зуба. Для широких косозубых колес помимо комплексного показателя — пятна контакта — нормируются два комплекса элементных показателей (табл. 83). Один из них включает отклонение осевых шагов ДВ , н, кроме того, отклонение в форме и расположении контактных линий ДЬ . Во втором комплексе нормируется также погрешность осевого шага, но вместо ограничения формы и расположения контактной линии, предусмотрено их раздельное нормирование в виде допуска на непрямолинейность контактной линии и отклонения основного шага Дг . В последнем случае [c.305]

Источником помех являются искрящие щетки на электрических машинах и искрящие контакты аппаратуры управления и сигнализации. Помехи изловчаются во все стороны. Наиболее значительная часть помех направляется вдоль кабелей, присоединенных к искрящим контактам. Мероприятиями по борьбе с помехами являются экранировка источников помех, преграждение возможности распространения помех вдоль проводов и создание обходных путей для помех установкой заземленных конденсаторов. Излучение помех дверными контактами и прочими искрящими контактами электрооборудования, установленного на этажных площадках, в кабине, на кабине и в шахте лифта, может быть устранено экранировкой этих контактов металлическими оболочками, которые являются деталями их конструкции. Излучение помех проводами, присоединенными к этим контактам, устраняется применением кабелей с металлической оболочкой или прокладкой проводов в металлических трубах или металлорукавах. Выход помех в общую электрическую сеть здания можно предотвратить установкой фильтра на вводе фидера, питающего лифтовую установку. Фильтр снижает напряжение помех до установленной нормами величины. [c.252]

Выбор способа изготовления цилиндрических зубчатых колес определяется видом производства и требуемой точ юстью. Точность изготовления зубчатых колес определяется принятой в зависи.мости от конструкции изделия степенью точности. По ГОСТ 1643—56, утвержденному взамен ГОСТ 1643—46, установлено 12 степеней точности изготовления зубчатых колес, причем каждая степень точности устанавливает нормы кинематической точности, плавности и величины контакта зубьев. На рис. 94 приведено графическое сопоставление классов точности по ранее действующему ГОСТ 1643—46 со степенями точности по ГОСТ 1643—56. Степени точности 1 2 и 12 в ГОСТ 1643—56 даны как перспективные и в данное время еще не применяются (ГОСТ 1643-56 действует до 1 января 1975 г. С 1 января 1975 г, вводится в действие ГОСТ 1643-72). [c.178]

Корригирование рекомендуется для колес с числом зубьев меньше 25. ГОСТ 1643—72 на зубчатые цилиндрические передачи и допуски предусматривает 12 степеней точности 1-я степень — наиболее точная, 12-я — наименее точная. Для степеней точности 1 2 и 12 допуски и величины отклонений не предусмотрены. Независимо от степеней точности устанавливаются нормы бокового зазора, зависящие от вида сопряжения зубчатых колес. Для каждой степени точности установлены нормы точности и проверки, которые предусматривают кинематическую точность колеса, плавность его работы, величину контакта зубьев колеса (пятно контакта) и боковой зазор зубьев колеса. [c.123]

В зависимости от назначения к зубчатым колесам предъявляются различные требования. Для точных делительных передач важна кинематическая точность, для реверсивных передач — величина боковых зазоров, определяющих величины люфтов и мертвых ходов, для быстроходных передач — плавность хода, определяющая шум и вибрации, и для силовых передач — величина контакта колеса. ГОСТ 1643—72 предусматривает более двадцати различных видов проверок с нормированной величиной допуска. Для определения точности зубчатого колеса производить одновременно все проверки, указанные в ГОСТе, не является необходимым. Обычно в технологии контроля или в соответствующей нормали предусматриваются основные виды проверок. [c.123]

Нормы контакта поверхностей задаются в абсолютном и в относительном виде. В первом случае прилегание поверхностей регламентируется определенной величиной площади пятна контакта или протяженностью его в продольном и поперечном направлениях. Во втором случае нормы задаются площадью пятна контакта, выраженной в процентах по отношению к номинальной площади контакта поверхностей. Для некоторых сопряжений поверхностей помимо норм их контакта регламентируется также и положение пятна контакта в пределах номинальной площади контакта. [c.367]

В процессе изготовления зубчатых передач неизбежны погрешности в шаге, толщине и профиле зубьев, неизбежно радиальное биение венца, колебание межосевого расстояния при беззазорном зацеплении контролируемого и измерительного колес и т. д. Все это создает кинематическую погрешность в углах поворота ведомого колеса, выражаемую линейной величиной, измеряемой по дуге делительной окружности. Кинематическая погрешность определяется как разность между действительным и расчетным углом поворота ведомого колеса. Нормы кинематической точности регламентируют допуски на кинематическую погрешность и ее составляющие за полный оборот колеса. Нормы плавности устанавливают допуски на циклическую (многократно повторяющуюся за один оборот) кинематическую погрешность колеса и ее составляющие. Нормы контакта устанавливают размеры суммарного пятна контакта зубьев передачи (в процентах от размеров зубьев) и допуски на параметры, влияющие на этот контакт. [c.116]

Пограничный слой. Пренебрежение влиянием вязкости и теплопроводности закономерно лишь на значительном удалении от ограничивающих поток твердых стенок. На поверхности твердой стенки скорость жидкости равняется нулю, а температура движущейся жидкости равна температуре стенки (если только отсутствует термическое сопротивление контакта) поэтому вблизи твердой стенки будет иметь место сильное изменение скорости и температуры жидкости. Это означает, что содержащиеся в тех членах уравнений (11.7) и (11.8), которые учитывают влияние вязкости и теплопроводности, производные от скорости и температуры по нормали к стенке будут иметь вблизи стенки значительную величину, а сами эти члены, несмотря на большие числа Рейнольдса, окажутся сравнимыми с другими членами уравнений и не могут быть отброшены. [c.366]

Коэффициент перекрытия представляет собой отношение дуги зацепления I, на которую начальные окружности колес перекатываются друг по другу за период работы одной пары профилей, к шагу зацепления по начальной окружности р . Коэффициент Ву можно также определить как отношение пути, пройденного точкой контакта профилей зубцов по линии зацепления ga, к шагу р , измеренному по нормали. Для непрерывной смены соприкасающихся профилей отношение это должно быть больше или равно единице. Величина коэффициента перекрытия для эвольвентного зацепления может быть определена из следующей зависимости [c.232]

Нормы контакта определяют величину поверхности касания зубьев сопрягаемых колес в процессе работы (рис. 3.63, в). [c.283]

Если относительное движение звеньев 1 и 2 таково (рис. 2.2), что в точке касания С скольжение отсутствует, т. е. если точка контакта является мгновенным центром поворота звена 2, движущегося относительно звена 1, то вектор давления первого звена на второе р21 также наклонен к нормали ММ под некоторым углом р. Однако величина этого угла может быть самой различной. Чтобы в этом случае определить обе составляющие и силы р21, точку С следует рассматривать как ось шарнира и искать Р21 как [c.39]

На рис. 9.19 представлено поле зацепления цилиндрического косозубого колеса (обозначения геометрических величин введены ранее). Элементарные силы давления первого колеса (радиус Га ) на второе (радиус Га< , распределенные по длине контактных линий, направлены по общей нормали соприкасающихся поверхностей и потому лежат в плоскости поля зацепления и нормальны к линиям контакта. Действие этого распределенного давления статически эквивалентно действию сосредоточенной в точке О силы (рис. 9.19, вид Б). Для последующего расчета валов и опор удобно разложить (рис. 9.20) на трн ортогональных компонента Р — окружную силу, лежащую в плоскости вращения и направленную по касательной к делительной окружности Р— радиальную, илн распорную, силу, лежащую в той же плоскости и направленную по линии центров Р — осевую силу, направленную вдоль образующей делительного цилиндра. [c.252]

Связь термического и электрического контактных сопротивлений с неровностями поверхности. Термическое и электрическое контактные сопротивления можно рассматривать совместно, поскольку между электропроводностью металлов и их теплопроводностью существует тесная физическая связь, а явления, протекающие на указанных двух видах контактов, в ряде случаев могут быть одинаково математически описаны [3, 13]. Контактирующие тела благодаря неровностям поверхности имеют лишь дискретные точки фактического соприкосновения, группирующиеся в ограниченных районах номинальной поверхности контакта. И когда тепловой поток (или электрический ток) встречает в вакууме контактную поверхность, разграничивающую два тела, по нормали к ней, то тепловая энергия стягивается в уплотненные линии для того, чтобы пройти через микроконтакты. Сопротивление такого типа при протекании теплового потока через граничную поверхность называют стягивающим контактным сопротивлением. Очевидно, что величина данного сопротивления определяется величиной и формой неровностей контактирующих поверхностей. [c.50]

Допускается-ДЛЯ передач с параллельными и пересекающимися осями взаимное комбинирование норм кинематической точности колеса, плавности работы колеса и контакта зубьев из разных степеней точности. При комбинировании нормы разных степеней точности нормы плавности работы колеса могут быть грубее норм кинематической точности не более чем на одну степень, а точнее не более чем на одну степень для передач с пересекающимися осями и на две степени — для передач с параллельными осями. Нормы контакта зубьев не могут быть грубее степени плавности колеса. Для передач с измененной величиной гарантированного зазора и не соответствующей рекомендованным видам сопряжений буква, указывающая вид сопряжения, не ставится. [c.221]

Нормы ТОЧНОСТИ по величине пятна контакта в зависимости от степени точности приведены в табл. 516. [c.619]

При этом величина динамической нагрузки, возникающей вследствие сближения профилей по нормали с переменной скоростью, при срединном контакте обычно больше, чем при кромочном. [c.209]

Экспериментальными исследованиями было установлено, что при оценке фрикционных свойств и относительной износостойкости тормозных материалов коэффициент взаимного перекрытия должен учитываться наряду с другими определяющими факторами (давлением, относительной скоростью скольжения и механическими свойствами материалов). Большое влияние этого коэффициента на характер процессов трения и износа объясняется тем, что величина Квз существенно влияет на характер температурных полей пары трения, т. е. в значительной мере определяет среднюю поверхностную 1 и объемную температуры, а также градиент температуры по нормали к поверхности контакта д-д 1дг. Эти величины существенно влияют на характер трения и износа. Кроме того, изменение Квз оказывает также существенное влияние на характер напряженного состояния контактирующих тел и на скорость возникновения окисных пленок [2, 9, 14, 35]. [c.153]

Предположим, что тела (рабочий ротор и ползун) до удара находятся в определенном состоянии движения, в момент сталкиваются только в одной точке Я,-, правильной для обеих поверхностей, т. е. поверхности в начальный момент контакта имеют одну и ту же касательную плоскость. Если поверхности абсолютно гладкие, то для каждого из тел система импульсов, испытываемых вследствие удара, сводится к единственному импульсу, приложенному в точке Pi и направленному по нормали к поверхности, проведенной внутрь тела. В соответствии с принципом равенства действия и противодействия неизвестная величина R импульса будет одной и той же для обоих тел. [c.63]

Нормы контакта устанавливают требования к таким параметрам колес и передач, которые определяют величину поверхности касания зубьев сопрягаемых колес. Требования к контакту имеют особо важное значение для передач, которые передают большие нагрузки. [c.114]

Каждая степень точности характеризуется тремя нормами точности нормой кинематической точности колеса, уста-напливающсй величину полной погрешности угла поворота зубчатых колес за один оборот нормой плавности работы колеса, регламентирующей многократно повторяющиеся циклические ошибки передаточного числа и угла поворота в пределах одного оборота нормой пятна контакта зубьев, регламентирующего ошибки изготовления зубьев и монтажа передачи, влияющие на размеры пятна контакта п зацеплении (на распределении нагрузки по длине зуба). [c.162]

При не /кестк <х валах зубчатых передач предусматриваются специа.ть-чые требования к форме и расположению пятна контакта". В этом случае для косозубых колес величины предельной погрешности осевого шага, допуска па контактную линию, допуска на непрямолинейность контактной линии и предельного отклонР 1 г. основного шага, а для прялюзубых колес — допуска ня направление зуба, а также нормы пятна контакта устанавливаются независимо от стандарта. [c.307]

Координаты точек нарезаемого профиля зуба колеса определим в системе координат Тк- В этой системе ось х совпадает с касательной к делительной окружности, а ось ук — с осью симметрии зуба. Согласно условиям станочного зацепления углу ф поворота этой системы соответствует перемещение рейки на величину лф. При Ф = о оси i/ и Ук пересекаются с осью вращения колеса и ось 1/к совпадает с осью симметрии впадины между зубьями, поэтому угол между осями у и ук равен у = ф -Ь л/г. Для этого необходимо определить координаты точек контакта зуба с образующей рейкой и, воспользовавшись формулами преобразования координат, записать их в системе координат колеса. Так как общие нормали к профилям, проведенные через точки контакта, должны проходить через полюс зацепления W, то параметр а, соответствующий точке К контакта на участке К1К2 профиля образующей рейки, определим из треугольника WAE [c.106]

Допустим, что оба тела прижаты друг к другу силой Р, направленной по нормали к общей касательной плоскости, тогда вблизи точки О тела будут соприкасаться по некоторой поверхности. Проекцию этой поверхности на плоскость Ох х . назовем зоной контакта. Точки, достаточно удаленные от зоны контакта, в результате сжатия сблизятся на одну и ту же заранее неизвестную величину а. Обозначим — перемещения точек соприкасающихся поверхностей, лежащих на одной нормали к плоскости Oxixi, тогда при сжатии расстояние между этими точками уменьшится на величину a — (u ul). [c.297]

В таблице для степени точности 6 по нормам плавности работы для зубчатого колеса с = 8 мм находим графу Св. 6,3 до 10 . В той же таблице для h = 2 = 63 в ряду Св. 32 до 63 для степени точности 6 по нормам контакта зубьев находим Tpoity с интервалои значений Св. 0,4 до 1,0 , охватывающим ер = 0,75. На пересечении найденных графы и строки находим искомую величину = 21. [c.345]

При расчете такая конструкция может рассматриваться как составная, состоящая из элементов оболочек и колец (см. 1 гл. 3). Контактное сопряжение фланцев крышки и корпуса схематично представляет собой разрьшное сопряжение, в котором скачкообразно меняется угол поворота нормали к поверхности фланцев, не находящейся в контакте (угловой шарнир в табл. 3.3), а в случае проскальзывания терпит разрыв радиальное перемещение фланцев (шарнир линейный). Контактное сопряжение фланца крышки с нажимным кольцом схематично представляется разрывным сопряжением, в котором скачкообразно меняется величина осевого усилия и изгибающего момента (опора моментная), а при наличии трения терпит разрыв величина перерезывающего усилия (опора силовая). [c.130]

Нормы точности передачи. Для кинематических (регулируемых) передач 3—6 стеиеней точности установ.лен один комплекс, который состоит из следующих трех норм 1) допускаемая кинематическая погрешность передачи б ,, т. е. наибольшая погрешность углового поворота червячного колеса в пределах одного оборота, при однопрофильном зацеплении с парным червяком в собранной передаче, определяется в микронах на делительной окружности червячного колеса 2) допускаемая циклическая погрешность передачи б определяется как средняя величина размаха колебаний кинематической погрешности колеса, взятая по всем циклам за один оборот колеса 3) пятно контакта. Численные значения см. табл. 163. [c.539]

Примечания 1. Для передач с перекрещивающимися осями вместо 6л и 6у назначается допуск на угол скрещения осей. Величина допуска принимается равной 6л . 2. Допускается не назначать требонаний к рязмерам пятна контакта. 3. Нормы контакта не относятся к косозубым колесам, предназначенным для раОоты в передачах с перекрещивающимися осями. [c.55]

СИЛА [Магнуса действует на тело, вращающееся в набегающем на него потоке жидкости или газа, направленная перпендикулярно к потоку и оси вращения нормального давления — часть силы взаимодействия тел, направленной по нормали к поверхности их соприкосновения оптическая линзы в воздухе — величина, обратная фокусному расстоянию линзы поверхностная приложена к поверхности тела подъемная — составляющая полной силы давления на движущееся в газе или жидкости тело, направленная перпендикулярно к скорости тела равнодействую1цая эквивалентна действию на тело системы сил света — отношение светового потока, распространяющегося от источника в рассматриваемом направлении внутри малого телесного угла, к этому углу термоэлект-родви ку цая возникает в электрической цени, составленной из разнородных проводников, контакты между которыми имеют различную температуру тока — отношение электрического заряда, переносимого через сечение проводника за малый интервал времени, к /гому интервалу трения (препятствует относительному перемещению соприкасающихся тел, слоев жидкости или газа качения действует на цилиндрическое или шарообразное тело, катящееся без скольжения цо плоской или изогнутой поверхности покоя имеет максимальное значение составляющей взаимодействующих тел и направлена по касательной к поверхности соприкосновения скольжения действует при движении соприкасающихся тел и направлена по касательной к поверхности их соприкосновения) тяжести — равнодействующая силы гравитационного взаимодействия тела с Землей и центробежной силы инерции, обусловленной вращением Земли фотоэлектродвижушая — ЭДС, возникающая в полупроводнике при поглощении в нем электромагнитного излучения электродвижущая (ЭДС) — характеристика источника тока, определяемая работой, затрачиваемой на перемещение единичного положительного заряда по замкнутому контуру] [c.275]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...