Погрешность полная

Погрешность, обусловленную первыми двумя причинами, называют неустранимой погрешностью. Погрешность, источником которой является метод решения задачи, называется погрешностью метода, а погрешность, возникающая из-за округлений, — вычислительной погрешностью. Полная погрешность решения складывается из этих трех составляющих. [c.122]

Полная погрешность. Полная погрешность среднею диаметра является следствием влияния ряда рассмотренных технологических факторов, каждый из которых вызывает появление отдельной первичной погрешности. [c.133]

Формулу для поправки из-за погрешности полного угла профиля см. выше. Поправка из-за погрешности комплекта проволочек [c.150]

Пренебрегая потерей напора на сообщение скорости жидкости, без большой погрешности полный напор насоса определится формулой [c.293]

Отклонения половины угла профиля могут быть вызваны погрешностью полного угла профиля (при равенстве половин угла), погрешностью в положении профиля относительно оси изделия и сочетанием обоих этих факторов. [c.499]

Погрешности периодические Погрешность полная Погрешности постоянные Погрешность предельная Погрешность приведенная Погрешности прогрессивные Погрешность результата измерения [c.103]

Зта погрешность может быть вызвана погрешностью полного угла профиля (при равенстве половин угла), погрешностью в поло- [c.282]

Схема алгоритма компоновки приводов подач рабочих органов станков с ЧПУ (рис. 1.15) включает блок 4 — генератор структур приводов (датчик чисел в двоичном коде). Согласно конкретной структуре производится упрощенный расчет узлов, соответствующих полученной структурной формуле (блок 5). Определяется погрешность полученной неполной компоновки привода (блок 9) и прогнозируется погрешность Д компоновки с учетом элементов, находящихся на остальных уровнях дерева вариантов (блок 8). Если погрешность компоновки больше заданной с учетом прогнозируемой погрешности, то производится отсечение структур приводов в блоке 13. Как только будут исчерпаны все N вариантов приводов (с учетом отсечений), на печать выводятся полные структурные формулы приводов, рассчитанные конструктивные параметры их элементов и значения погрешностей. [c.36]

Комплексным показателем кинематической точности зубчатых колес 3. .. 8-й степеней точности служит наибольшая кинематическая погрешность зубчатого колеса Fl которая равна наибольшей алгебраической разности значений кинематических погрешностей в пределах полного оборота зубчатого колеса. Допуск на кинематическую погрешность зубчатого колеса F t равен сумме допусков на накопленную погрешность шага по зубчатому колесу Fp и допуску на погрешность профиля зуба Ff-. F = Fp + F . [c.197]

Использование методов возможно, если порождаемый ими вычислительный процесс является устойчивым. Неустойчивость вычислений может возникнуть в связи с катастрофическим ростом погрешностей. Различают локальную погрешность интегрирования, допущенную на данном шаге интегрирования, и погрешность, накопленную к моменту tk за все предыдущие шаги. В неустойчивых методах погрешность решения увеличивается от шага к шагу, что приводит к полному искажению результатов и, возможно, к переполнению разрядной сетки. [c.238]

Рис. 2.5. Погрешности и их источники при международном сличении, выполненном Уордом и Комптоном [57] при низких температурах. 1 — полная погрешность 2 — несовершенство температурных режимов 3 — перегрев термометров 4 — разброс данных.

На практике измерение а осуществляется проще, а уровень систематических погрешностей, связанных с посторонними источниками шума, ниже, чем для Af. Один из источников систематических погрешностей, на который необходимо обратить внимание при измерении частоты методом счета циклов, состоит в том, что учитываются только полные циклы. [c.122]

В ряде случаев полного или почти полного устранения циклических нагрузок можно достичь повышением точности изготовления деталей и их опор. Примером может служить устранение статического и динамического дисбаланса быстровращающихся роторов, вызывающего переменные нагрузки в опорах и корпусах. Повышение точности изготовления зубьев колес (уменьшение погрешностей шага и толщины зуба, искажений профиля и т. п.) устраняет циклические нагрузки, порождаемые этими погрешностями. [c.315]

Кинематическая точность характеризуется полной погрешностью углов поворота сцепляющихся колес за один оборот. Существенно важна для делительных цепей, передач, соединенных с большими массами, и быстроходных силовых передач из-за опасности резонансных и других колебаний и шума. Связана с накопленной ошибкой шага и биением. [c.163]

В начале рассматриваем расчет для случая действия силы в в е р HJ и н е зуба (рис. 10,15). Приняв расчетную силу равной полной силе в зацеплении, получим упрощенный расчет в предположении, что вторая пара зубьев не участвует в работе (разность шагов зацепления зубьев вследствие погрешностей изготовления больше упругой деформации зубьев). [c.169]

Суммарная погрешность негоризонтальных тарелок. Сугл-марная погрешность (векторная величина) негоризонтальности слагается из двух векторных погрешностей (полной сборочкой и монтажно-эксплуатационной А э)- Рассмотрим положение тарелки в колонне (рис. 53). Во всех случаях погрешности монтажа и сборки суммируются, однако в предельном случае А2=Ас5+А19 другом предельном случае А =А д—А , . [c.144]

Отклонением половины угла профиля резьбы Аа/2 болта или гайки (для резьб с симметричным профилем) называют разность между действительными и номинальными значениями а/2. Эта погрешность может быть вызвана погрешностью полного угла профиля (при равенстве половин угла), перекосом профиля относительно оси детали (когда биссектриса угла симметрич1Лго профиля неперпендикулярна оси резьбы) и сочетанием обоих факторов. Погрешность половины угла профиля может явиться следствием ошибок профиля резьбообразуюшего инструмента и неточности установки его, перекоса оси детали и т. п. [c.229]

Погрешность половины угла профиляД- резьбы болта или гайки — разность между действительным и номинальным значениями. Эта погрешность может быть вызвана погрешностью полного угла профиля (при равенстве половин угла), погрешностью в положении профиля относительно оси детали (например, когда биссектриса угла симметричного профиля резьбы не перпендикулярна оси детали) и сочетанием обоих этих факторов. Погреш- [c.160]

Погрешности первых дву.х видов относятся к категории методическил погрешностей, а остальные - к категории инструментальных погрешностей. Полная оценка влияния этих погрешностей на точность решения навигационной задачи осуществляется методами статистического моделирования с использованием реальных алгоритмов интсфнрования основного уравнения инерциальной навигацни. [c.176]

Точность изготовления зубчатых передач регламентируется СТ СЭВ 641—77, который предусматривает 12 степеней точности. Каждая степень точности характеризуется тремя показателями 1) нормой кинематической точности, регламентирующей наибольшую погрешность передаточного отношения или полную погрешность угла поворота зубчатого колеса в пределах одного оборота (в зацеплении с эталонным колесом) 2) нормой плавности работы, регламентнруюнгей многократно повторяющиеся циклические ошибки передаточного отношения или угла поворота в пределах одного оборота 3) нормой контакта зубьев, регламентирующей ошибки изготовления зубьев и сборки передачи, влияющие на размеры пятна контакта в зацеплении (распределение нагрузки по длине зубьев). [c.101]

Определение двуосных ОН на поверхности соединения проводится путем локальной разрезки металла вокруг области с тензодатчиками или любыми другими индикаторами напряжений, регистрирующими деформацию в разгружаемом участке [214]. ОН определяются, как и в случае с пластинами, описанном выше. Следует отметить, что при вырезке металла, находящегося в поле остаточных деформаций с небольшим градиентом, освобождение от напряжений будет полным и тензометры зафиксируют истинную упругую деформацию разгрузки. В области высокоградиентных полей остаточных деформаций разрезка металла может привести к неполному его освобождению от напряжений. При этом в определении локальных ОН могут возникнуть большие погрешности [201]. [c.270]

Основной характеристикой кинематической точности передач 3—8-й степеней точности является наиболыная кинематическая погрешность передачи FI о, (рис. 16.1,6). Эта погрешность равна наибольшей алгебраической разности значений кинематической погрешности передачи за полный цикл изменения относительного положения зубчатых колес и ограничивается допуском Flo. [c.196]

По условиям эксплуатации зубчатых передач, полный боковой зазор jn должен обеспечивать нормальную смазку зацепления, а также компенсировать теп./ювые деформации и погрешности изготовления и сборки передач и может быть выражен следующей зависимостью /n = /nminp + . где /nininp — часть бокового зазора, необходимого для компенсации тепловых деформаций и нормальной смазки зацепления к — часть бокового зазора, учитывающего влияние на боковой зазор суммарной погрешности изготовления и монтажа передачи. [c.204]

Полнь[й допуск среднего диамезра наружной Td., и внутренней TDj резьбы должен быть не меньше суммы погрешностей собственно среднего диаметра Ad или ADj и диаметральных компенсаций fp и f [c.132]

По-видимому, именно это исключительное обилие материала и вытекающих отсюда трудностей его систематизации и критической оценки послужило причиной практически полного отсутствия крупных обзоров по термометрии, а тем более монографий. Этот серьезный пробел в значительной мере восполняет книга Т. Куинна. Главное внимание в ней уделено принципиальным вопросам температуре как параметру состояния системы, термодинамической и практическим температурным шкалам и связанной с ними технике измерения температуры различными методами на эталонном уровне точности. Подробный анализ эталонных методов термометрии, их возможностей, поправок, ограничений, источников погрешностей, способных оказать существенное влияние на результаты измерений в очень многих промышленных ситуациях, обладает большой общностью. Это делает книгу Т. Куинна весьма полезной для широкого круга инженеров и научных работников, имеющих дело с технической термометрией. [c.5]

Недостаток места не позволяет полностью изложить теорию акустического интерферометра. Рассмотрим основные вопросы и главные источники погрешностей. Подробное изложение данной проблемы содержится в серии работ Колклафа [12, 13, 15— 18]. Сложность акустического интерферометра стала очевидной лишь после того, как акустический метод стал развиваться в качестве альтернативы газовой термометрии для снижения уровня систематических погрешностей. Потребовалось несколько десятилетий, чтобы достигнуть полного понимания физической сущности происходящих процессов, несмотря на то что основные принципы были сформулированы еще Рэлеем в 1877 г. в работе Теория звука . [c.102]

Главная трудность, связанная с щумовой термометрией, использующей СКИП, обусловлена необходимостью очень большого времени измерения, если нужно получить удовлетворительную точность. Так, для обеспечения точности измерения Т в 1% необходимо произвести 2-10 отсчетов, откуда следует, что пх (полное время измерений) оказывается обычно порядка одного часа. Чем больше время измерений, тем труднее устранить влияние шумов от других источников. Однако при самых низких температурах желательная относительная точность измерений не слишком высока, и при 300 мК, например, вполне достаточно 10 , а шумовой термометр имеет мало источников погрешности. Нет необходимости ни вводить поправку на свойства образца, ни учитывать члены второго или более высоких порядков. Поэтому метод шумового термометра является одним из лучших для первичной термометрии ниже 1 К. С другой стороны, при высоких температурах желательная для первичной [c.122]

Измерение отношений методом вращающихся секторных дисков подробно описано Куинном и Фордом [71]. Сами диски сделаны с отверстиями вблизи периферии, образованными радиальными парами ножевых кромок. Ось вращения дисков расположена параллельно пучку излучения, который проходит через отверстия и может прерываться. Средняя яркость источника, наблюдаемая через отверстия вращающегося секторного диска, выражается в соответствии с законом Тальбота произведением яркости источника на коэффициент пропускания диска, т. е. на долю времени, в течение которого излучение может проходить через отверстия. Эта доля равна отношению полного угла, занимаемого центрами всех отверстий, к 2я. Тщательно сделанный диск, имеющий, например, коэффициент пропускания 1,25 /о. позволяет получить погрешность измерения коэффициента пропускания до 0,01 %. Коэффициент пропускания может быть измерен либо механически — прямым измерением положения кромок ножей, либо хронометрированием светового пучка, проходящего через отверстие, когда диск вращается in situ. Для того чтобы выполнялся закон Тальбота и была полностью реализована указанная возможная точность в измерении отношения, жалюзийный фотоумножитель (например, EMI 9558) нуждается в низком уровне освещения катода. Средний анодный ток не должен превышать примерно 0,1 мкА, а потенциалы динодов должны быть стабильными. [c.373]

Повышение точности, что увеличивает Т1есущую способность, быстроходность, снижает шум. Так, повышение точности зубчалых передач может привести к работе двух пар зубьев вместо одной, свести к минимуму коэффициент динамичности нагрузки, который при полной полезной нагрузке доходит до 1,3. .. 1,5, а при неполной, в частности в многоступенчатых коробках передач может быть больтис 2, свести к минимуму коэффициент концентрации нагрузки от погрешностей изготовления. [c.483]

Наибольшая кинематическая погрешность зубчатого колеса Р г — наибольшая алгебраическая разность значений кинематической погреншости зубчато1 о колеса в пределах угла Фполи полного оборота (см. рис. 13.4). Эта погрешность ограничивается допуском на [c.305]

На кинематическую точность колес, скомплектованных пар колее и передач влияют также следующие погрешности специфических параметров конических колес и передач колебание измерительного межосевого угла пары измеригелънон пары) за полный цикл F" ,. (за полный оборот зубчатого колеса Ft r), определяемое разностью наибольшего и наименьшего измерительных межосевых углов за полный цикл (оборот колеса) изменения относительного положения зубчатых колес пары при беззазорном их зацеплении колебание относительного положения зубчатых колее пары (измерительной пары) по нормали за полный цикл F lnfr (за полный оборот зубчатого колеса Fin,), определяемое наибольшей разностью положений одного колеса пары относительно другого в направлении, перпендикулярном плоскости, проходящей через общую образующую начальных конусов и касательную к ним. [c.324]

При реализации метода вспынши выполняются граничные условия 1) равномерность облучения образца 2) его полная теплоизоляция, что особенно трудно обеспечить при высокотемпературном эксперименте. Погрешности, вызванные отклонением от граничных условий, рассмотрены в работах [113, 115]. [c.143]

В уравнениях (4.55) — (4.58) исключены члены, не оказывающие практического влияния на конечный результат. Максимальная погрешность (%) по модулю не превышает в определении F,dmax—5, ftm опт—4, Лт опт—4, Лр опт—5. Такая точность удовлетворительна для инженерной практики проектирования. Результаты расчетов по этим уравнениям хорошо согласуются с результатами полной оптимизации синхронных генераторов на ЭВМ. Дальнейшее повышение точности до 1—2% достигается путем использования регрессионных уравнений второго порядка, что, однако, свяазно с некоторым усложнением вида уравнений. [c.106]

Очевидно, что полная погрешность в определении пртзизводной будет близка к минимал1>пой в случае, если ошибки, связанные с неточностью вычислений, и ошибки вследствие отбрасывания остаточного члена равны между собой [c.70]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...