Основные стадии процесса деформации

ОСНОВНЫЕ СТАДИИ ПРОЦЕССА ДЕФОРМАЦИИ [c.185]

Основные стадии процесса деформации [c.13]

Основным признаком всех видов сварки давлением (контактная, диффузионная, холодная, трением и др.) является пластическая деформация металла в зоне контакта соединяемых деталей, необходимая для образования сварных соединений. При сварке происходит принудительное образование межатомных связей между кристаллическими решетками соединяемых деталей. Выделяют три основные стадии процесса образования сварного соединения при сварке давлением [c.105]

Основная задача дисциплины сопротивления материалов пластическому деформированию заключается в выявлении возможностей придания рассматриваемому физическому телу заранее заданной формы или размеров. Поскольку же изменения размеров и формы тела, как правило, оказываются весьма значительными, то в задачах сопротивления материалов пластическому деформированию в области технологии обработки материалов давлением приходится считать эти изменения величинами, заданными полностью или частично, а внешние силы, под действием которых эти изменения происходят, — величинами искомыми, заранее не известными. При этом в большинстве практических случаев определение в какой-либо стадии процесса деформации напряженного состояния во всем объеме тела совершенно не требуется. Более того, во многих конкретных случаях даже определение потребного усилия, т. е. максимума равнодействующей внешних сил, приложенных [c.189]

Если в начальный момент Од = Еео, то при t- - оо сг 0. Как видно, схема стандартного тела качественно правильно отражает все основные стороны процесса развития деформации ползучести, релаксации и последействия (обратной ползучести). Однако количественно это соотношение далеко не всегда дает правильные результаты. Это соотношение сыграло важную роль в стадии становления теории вязкоупругости. Отправляясь от соотношения (3.60), в настоящее время вместо экспоненты под знак интеграла вводят более сложную функцию и уравнения ползучести записывают в виде [c.78]

Удобно рассмотреть это применительно к трем основным типам текстурных изменений, которые возможны при отжиге деформированного текстурованного материала I) текстура деформации сохраняется при рекристаллиза-ционном отжиге 2) текстура деформации полностью или частично заменяется при рекристаллизации иной текстурой, состоящей из одной или нескольких компонент. Эта замена может происходить на разных стадиях рекристаллизации — первичной собирательной или вторичной. Часто текстура, возникающая на ранней стадии рекристаллизации, заменяется на более поздней стадии процесса новой текстурой 3) текстура деформации заменяется при рекристаллизации полностью или частично неупорядоченно ориентированными новыми зернами. Этот случай встречается реже двух первых. [c.408]

Таким образом, механохимический эффект должен интенсивно нарастать при пластической деформации на стадиях деформационного упрочнения этот эффект будет значительно меньше на стадии легкого скольжения и на заключительной III стадии, когда наблюдается затухание деформационного упрочнения в связи с развитием процессов поперечного скольжения дислокаций. Эти процессы приводят к исчезновению дислокационных скоплений, несмотря на рост общего числа дислокаций, выходящих на поверхность и дающих основной вклад в деформацию в ходе легкого скольжения. Ускорение анодного растворения металла обусловлено локальным понижением равновесного (стандартного) потенциала в окрестности дислокаций по мере увеличения их числа в группах, образующих плоские скопления перед барьерами в процессе деформационного упрочнения. [c.57]

Рнс. 13. Зависимость потенциальной энергии ядра урана-238 от деформирующей силы в процессе ядерного деления. Чтобы удобнее было сравнивать с графиком деформации капли жидкости, основные стадии ядерного деления обозначены теми же буквами, что и на рис. 12. Если на стадии а не-деформированное ядро приобретает количество энергии (например, поглощая нейтрон), достаточное для преодоления максимума (стадия в), происходит расщепление ядра на осколки, разлетающиеся с огромной скоростью (практически вся потенциальная энергия на стадии в переходит в кинетическую энергию этих осколков) [c.46]

По-видимому, в общем случае процесс микропластической деформации в приповерхностных слоях кристаллов можно разделить на две основные стадии [2]. [c.40]

Анализ рассмотренных результатов позволяет заключить, что основные различия в скорости ползучести относятся к третьей стадии процесса, тогда как на первых двух стадиях скорость практически не зависит от среды. Обычно подобное поведение сплавов при ползучести принято объяснять, исходя из предположения о существовании в этих условиях двух конкурирующих механизмов. Один из них — упрочнение металла благодаря окислению, второй — разупрочнение вследствие уменьшения поверхностной энергии металла при испытании на воздухе по сравнению с таковой для вакуума. Снижение поверхностной энергии при окислении свежей поверхности трещины способствует более интенсивному ее распространению и ускорению ползучести. При условиях, соответствующих упрочнению материала при испытании на воздухе, преобладает насыщение объема образца кислородом, в то время как при отсутствии интенсивного окисления доминирует конкурирующий процесс разупрочнения. Относительная скорость обоих процессов может быть изменена соответствующим варьированием скорости деформации, температуры, давления газовой среды. Процесс упрочнения становится особенно эффективным после образования трещин на третьей стадии ползучести это подтверждает газовый анализ образцов, показывающий, что именно в этот период наблюдается наибольшее поглощение кислорода и азота сплавом [396]. [c.439]

В результате анализа системы уравнений (115), (116) было показано, что для идеализированного случая, исключающего из рассмотрения эффект локализации пластической деформации, процесс деформационного упрочнения включает три основные стадии [c.109]

Рассмотрение разрушения металлов как процесса, связанного с неравновесными фазовыми переходами [11], позволяет ввести обобщенные критерии разрушения, отражающие коллективные эффекты при пластической деформации и разрушении твердых тел, и самоорганизацию диссипативных структур. Из анализа разрушения с позиций синергетики следует, что сопротивление разрушению твердых тел определяется диссипативными свойствами. Показателем диссипативных свойств материала при самоподобном разрушении является фрактальная размерность, учитывающая вклад в диссипацию энергии двух основных механизмов пластической деформации и образования несплошностей. В этой связи критерии фрактальной механики разрушения являются комплексами — двух- или трехпараметрическими. В линейной и нелинейной механике разрушения, как известно, уже давно используются двухпараметрические критерии. Отличие двухпараметрических критериев фрактальной механики разрушения от критериев линейной механики заключается в том, что они определяют условия перехода разрушения на стадию самоподобного разрушения, контролируемого критической плотностью внутренней энергии и ее эволюцией в процессе роста трещины. Так как самоподобное [c.169]

При длительной работе элементов конструкций под переменными напряжениями с большим числом циклов (исчисляемым миллионами) предельные состояния определяются в основном теми изменениями состояния металла, которые постепенно в нем накапливаются в результате циклического деформирования (процесс усталости). Напряженное состояние в этом случае обычно рассматривают как упругое и неизменное во времени, хотя в состав деформаций входит некоторая доля пластических, особенно на начальных стадиях процесса. Предельное состояние характеризуется теми усилиями и пропорциональными им местными напряжениями в зонах концентрации, которые вызывают зарождение усталостной трещины (в пределах.в основном упругих деформаций) после определенного числа циклов. Условия возникновения трещин определяются критериями усталостного разрушения, отражающими как циклические свойства металла, так и особенности распределения напряжений в зонах концентрации. [c.6]

Аналогичные зависимости можно построить для многих других видов накопления повреждений. Такой вид имеют, например, диаграммы ползучести углеродистых сталей. Величина 4> имеет смысл деформации ползучести, а параметр q — уровня напряжений либо температуры. Процесс деформирования состоит из стадии неуста-новившейся ползучести, основной стадии, на которой скорость ползучести остается практически постоянной, и этапа прогрессирующего повреждения, который завершается разрушением образца или детали. Относительные продолжительности каждой стадии и уровни нагрузок, при которых происходит переход от одной стадии к другой, существенно зависят от уровня напряжений и температуры испытания. [c.74]

Обобщенная диаграмма многоцикловой усталости, представленная на рис. 2.10 [23, 24], отражает основные закономерности накопления повреждаемости в основных периодах и стадиях процесса усталостного разрушения металлических материалов, имеющих на кривой статического растяжения физический предел текучести. В диапазоне циклических напряжений от O /e до 0 весь процесс усталости в зависимости от числа циклов нагружения можно разделить на два основных периода (по аналогии со стадийностью процессов пластической деформации и разрушения при статическом нагружении [22]) зарождения усталостных трещин и распространения усталостных трещин (заштрихованная область на рис. 2.10). [c.49]

В работах [ 55, 561 в основном изучались процессы, ведущие к деформационному упрочнению, однако это делалось на базе предположений, которые не имели в целом ясной физической основы. Позже было показано [ 57], что эти "искусственные" предположения легко можно упростить, если учесть, что дислокации распределены в разных системах скольжения. На этом представлении основан новый вариант модели, который не приводит к лучшему предсказанию зависимости деформации при ползучести от времени или зависимости плотности дислокаций от деформации, однако физически более правильно описывает снижение скорости ползучести со временем на стадии неустановившейся ползучести и объясняет постоянство плотности дислокаций на стадии установившейся ползучести, а также ее зависимость от напряжения. [c.117]

Альтернативное разделение роли касательных и нормальных напряжений, распространенное до недавнего времени (якобы, первое ответственно за пластическую деформацию, второе — за хрупкое разрушение), все больше сменяется разделением процесса как хрупкого, так и усталостного разрушения на две основные стадии [c.18]

В соответствии с разделением процесса деформации на основные стадии следует различать [c.325]

Наиболее общий путь теоретического анализа состоит в следующем. В процессе хрупкого разрушения кристаллов можно выделить две основные стадии. На первой стадии вследствие неоднородного протекания пластической деформации возникают зародышевые микротрещины. На второй стадии происходит сравнительно быстрое распространение самой опасной зародышевой трещины. [c.240]

Рассмотрим теперь наиболее хорошо изученную картину пластической деформации скольжением при одноосном растяжении металлов в области температур ниже 0,2—0,25 Гпл, т. е. до начала интенсивного развития термического возврата в процессе деформации. Начнем с металлов, имеющих г. ц. к. решетку, причем в первую очередь проанализируем пластическую деформацию самого простого объекта — монокристалла, благоприятно ориентированного для одиночного скольжения, т. е. скольжения дислокаций в одной системе. Для этого изготовленный из монокристалла образец так сориентируем относительно направления растяжения, чтобы в одной из систем скольжения <110> W1 действовали максимальные касательные напряжения. Тогда на начальной стадии пластическая деформация скольжением будет осуществляться в основном движением дислокаций в одной системе. Эта стадия деформации называется стадией легкого скольжения. На поверхности образца в это время фиксируются тонкие, длинные линии скольжения (до 1 мм), параллельные друг другу (рис. 22,а) —следы выхода дислокаций, скользящих в одной [c.49]

Процесс формования металлических порошков состоит в уплотнении порошка под влиянием приложенного давления и в сохранении заданной формы после снятия нагрузки. Процесс формования слагается из трех основных стадий — плотной упаковки, упругого сопротивления и деформации (рис. 5). [c.11]

Таким образом, анализируя рассмотренные выше экспериментальные данные по малоцикловому деформированию при мягком режиме нагружения с временными выдержками на экстремумах нагрузки (см. рис. 4.8—4.10), можно видеть, что как температура испытаний, так и форма цикла накладывают свои особенности на кинетику деформаций в этих условиях. В общем случае для комнатной и умеренных температур кинетика ширины петли пластического гистерезиса и односторонне накопленной в циклах деформации ё > описывается зависимостями (2.10) и (2.18). Причем для циклически упрочняющихся материалов в двойных логарифмических координатах, что соответствует степенному виду кинетической функции, они представляют собой прямые ниспадающие линии (рис. 2.3, в), а для циклически разупрочняющихся материалов в полулогарифмических координатах — прямые восходящие линии (рис. 2.3, а), отвечающие экспоненциальному виду этих зависимостей. Как показывают приведенные выше экспериментальные данные для высоких температур и сложной формы цикла нагружения, в этих условиях наблюдается более сложный характер поведения деформационных характеристик. Так, уже при 450 С сталь Х18Н10Т обнаруживает в исходных циклах некоторое упрочнение, переходящее затем на основной стадии процесса деформирования в циклическое разупрочнение, причем это характерно как для нагружения с треугольной, так и с трапецеидальной формами цикла. Если при t = 450° С степень разупрочнения еще невелика, то с повышением температуры до 650° С, когда начинается интенсивное проявление в материале температурно-временных эффектов, кинетика деформаций становится ярко выраженной и в существенной степени зависящей от времени, формы цикла и уровня нагружения. Указанные обстоятельства не учитываются зависимостями (2.10), (2.18) и для их описания было предложено [13] связать параметры этих уравнений с механическими свойствами материалов, а последние рассматривать зависящими от температуры и времени нагружения. [c.79]

Деформационное поведение застеклованных полимеров наглядно иллюстрируется диаграммой растяжения, представляющей собой зависимость а = /(е). Вид деформационной кривой зависит от физического состояния полимера, а также и от условий деформации температуры и скорости нагружения. На рис. 4.4 и 4.5 представлены типичные деформационные кривые полимера в стеклообразном состоянии. Представленные кривые можно разделить на несколько участков, характеризующих различные стадии процесса деформации. Первый участок ОА (рис. 4.4) является в основном прямолинейным и соответствует упругой деформации, фор- [c.99]

Представленные результаты дают основание предполагать, что в приповерхностных слоях реализуются аномально облегченные энергетические условия пластического течения. С другой стороны, известны данные, свидетельствующие о барьерной роли поверхности и приповерхностных слоев в общем процессе макропласти-ческой деформации [69]. Поэтому о большей или меньшей прочности приповерхностного слоя по сравнению с объемом следует говорить исходя из конкретных условий деформации, тина среды, предыстории исследуемого материала. Особенно важно четко различать, на какой стадии микро- или макропластического течения речь идет об аномальном поведении поверхности. Диаграмма напряжение — деформация решетки свидетельствует о том, что после определенной степени деформации свойства поверхностного слоя становятся близкими к объемным. По мнению авторов [54, 69], в общем случае процесс микропластической деформации в приповерхностных слоях кристаллов можно разделить на две основные стадии. [c.26]

Таким образом, рост величины полной циклической пластической деформации на стадии процесса деформирования происходит в основном за счет наличия и прогрессирующего развития деформации ползучести х в процессе выдержек, кинетика которой показана на рис. 4.10, з. По своему характеру она практически повторяет кинетику б< ), проявляя на начальной стадии некоторое уменьшение своей величины с последующим ее возрастанием вплоть до разрушения. Это относится как к полуциклам растяжения, так и к полуциклам сжатия. В последнем случае деформация ползучести (при сжимающей нагрузке) повторяет характер своего развития в смежных полуциклах растяжения, а по величине на низких уровнях амплитуд напряжений также близка к ней, в то время как при высоких уровнях Оа оказывается несколько меньшей (штриховая линия на рис. 4.10, г). Односторонне накопленная деформация в начальный период упрочнения материала в рассматриваемых условиях остается на уровне накопления в первом цикле (рис. 4.10, б), а с началом периода разупрочнения, т. е. с прогрессирующим увеличением циклической пластической деформации б наблюдается и рост Это обстояте.льство в значительной степени связано с увеличением к данному моменту влияния наличия деформации ползучести в процессе выдержек [c.77]

Проблема термоцпклической прочности является комплексной проблемой, включающей в себя три основных вопроса. Первый вопрос заключается в разработке уравнений состояния, способных с удовлетворяющей инженерную практику точностью описать кинетику напряженно-деформированного состояния, процессы пластичности и ползучести при переменных нагрузках и температурах. Уравнения состояния должны включать параметры, характеризующие процесс накопления повреждений и разрушения материала. Второй вопрос заключается в выборе физически обоснованной меры повреждаемости материала, характеризующей кинетику разрушения материала на различных стадиях процесса деформирования, и разработке соответствующих кинетических уравнений, устанавливающих связь между указанной мерой и параметрами процесса. Третьим вопросом является формулировка соответствующих гипотез, связывающих кинетику процесса деформирования и накопления повреждений с типом разрушения, и критериев разрушения, связывающих параметры напряженно-деформированного состояния и меры повреждаемости для критических состояний материала. При решении указанных трех проблем должна учитываться существенная нестационарность нагрун<ения н нагрева Б условиях малоциклового термоусталостного разрушения, а формулировка соответствующих уравнений и критериев должна опираться на современные представления физики твердого тела о микро- и субмикроскопическом механизмах пластических деформаций и накопления повреждений в материале [42—64 . [c.141]

Это объясняется тем, что на стадии легкого скольжения основной вклад в деформацию дают дислокации, вышедшие на поверхность металла. На стадии деформационного упрочнения деформация осуществляется путем микросдвигов по линиям скольжения с образованием развитого микрорельефа на деформированной поверхности. Происходит почти линейное увеличение плотности дислокаций от степени пластической деформации с интенсивным возрастанием механохимического эффекта, что приводит к ускорению анодного растворения металла. Поскольку пластическая деформация металла при комнатной температуре осуш,ествляется путем микросдвигов, то нет различия в течение локальных процессов при растяжении, сжатии, кручении, т.е. при различных видах деформации. [c.17]

И, наконец, обобщая сказанное выше о про шости поверхностного слоя, можно отмегать, что этот спор в некотором смысле не имеет принципиальных противоречий и в общем случае, по-видимому, нельзя абсолютизировать ту или другую точку зрения, так как принципиально в зависимости от абсолютной величины и конкретных условий деформации можно получить как более слабый, так и более упрочненный приповерхностный слой де фо рми ру е МО го материала. Вероятно, о большей или меньшей прочности приповерхностного слоя по сравнению с объемом материала следует говорить, лишь строю учитьшая конкретные условия деформации, ее абсолютную величину и скорость, тип среды и предысторию исследуемого материала. Кроме того, следует четко различать, на какой стадии микро-или макропластического течения осуществляется та или иная аномалия поведения поверхности. По-видимому, в общем случае процесс микро-пластической деформации в приповерхностных слоях кристаллов можно разделить на две основные стадии. [c.82]

Обратное выдавливание полого стержня постоянного сечения из сплошной заготовки. Направления течения металла заготовки и движения пуансона, образующего полость, противоположны. Процесс состоит из трех основных стадий в первой стадии (не-установившейся) происходит интенсивное увеличение силы выдавливания, распрессовка заготовки и образование очага деформации во второй (установившейся) — сила из.меняется незначительно, металл в очаге деформации дополнительно упрочняется, локализация деформации усиливается. Третья стадия наступает при приближении значений высоты очага деформации и высоты перемычки. Вначале происходит образование радиальных пресс-утяжин, что вызывает уменьшение силы. Затем по мере осадки очага деформации при выдавливании сила интенсивно возрастает. Сила, действующая на пуансон, по сравнению с прямым выдавливанием (см. п. 9), больше, но конструктивное оформление пуансона проще. Формы поперечных сечений невыдавленной и выдавленной частей заготовки и виды штампуемых деталей при обратном и прямом (см. п. 9) выдавливании аналогичны. [c.101]

Сварка нагретым инстр ентом встык включает в себя следующие основные стадии оплавление и нагрев соединяемых поверхностей в результате их контакта с нафетым инструментом и образование соединения, которые во времени разделены (технологической) паузой (рис. 6.13). Стадия образования соединения включает, в свою очередь, три последовательных процесса [116] течение расплава, во время которого происходит наибольшее изменение длины детали и формирование сварочного наплыва собственно процесс сварки, при котором детали благодаря деформации и релаксации так плотно подгоняются друг к другу, что в результате действия сил притяжения сохраняется прочное соединение процесс охлаждения, сопровождаемый усадкой материала. [c.358]

Диаграммы одноосного растяжения в координатах 5—61/2, а также диаграммы Я—5 и Я—б / отчетливо отражают механику деформирования металлов и выявляют стадийный характер деформирования. Изучение напряжений и деформаций и их соотношений при растяжении различных поликристаллических материалов показало, что процесс деформации, по крайней мере, трехстадийный стадийность отражает степень развития и накопления микроразрушений в процессе деформирования. При этом лишь на первой стадии до точки перелома А удлинение происходит практически без нарушений сплошности. Основной процесс деформации является пластически-деструкционным. На второй стадии нарушения сплошности материала накапливаются по всему объему образца. Устойчивый характер деструкции материала в процессе деформирования определяет степень его добротности, а следова-. тельно, качество, эксплуатационную надежность и долговечность материала. Таким образом, коэффициент деструкции (добротности), позволяющий оценить состояние деформированного материала по наличию развивающихся в нем микроразрушений, имеет важное прикладное значение. [c.15]

Возникли совершенно новые методы изучения кинетики процессов деформирования и разрушения, например, работами школы С. В. Серенсена установлены основные закономерности ре- версивной пластической деформации автоматическая запись из- менения длины трещины 2 позволила подробно изучить различ- е стадии процесса разрушения (докритическую, критическую ракритическую) и зависимость их взаимных переходов от ма-териала, формы тела и условий нагружения. [c.17]

Представленные результаты свидетельствуют в пользу того, что стадш пластической деформации обязаны своим появлением закономерностям эволюции дислокационных субструктур. Следовательно, основным структурным уровнем, ответственным за стадийность деформации, является уровень дислокационного ансамбля. Появление, развитие и закономерная смена субструктур управляют появлением, развитием и сменой стадий пластической деформации. Другие структурные уровни оказывают влияние на этот процесс, но опосредованно. Их воздействие проистекает из тех факторов, которые определяют возможность формирования того или иного типа субструктуры. Они были перечислены в предыдущем разделе. Кроме того, роль крупномасштабных уровней видна пз рис. 5.16, 5.17. С ростом размера зерна и далее переходом к монокристаллу появление каждой следующей субструктуры и соответствующей новой стадии сдвигается к большим степеням деформации. Выше также говорилось о роли таких структурных уровней, как приграничные участки зерна. [c.155]

Контактная стыковая сварка давлением — процесс соединения металлов при совместной упругопластической деформации и образовании между соединяемыми Поверхностями металлической связи. Этот вид сварки подразделяют на сварку сопрвтивлением и сварку оплавлением. Сварка оплавлением имеет две разновидности сварка непрерывным оплавлением и оплавлением с предварительным подогревом. При сварке с непрерывным оплавлением процесс состоит из двух основных стадий — оплавления и осадки, при сварке с подогревом из трех — подогрева, оплавления н осадки. [c.45]

В области температур, представляющих интерес, быстро устанавливается рост окисла по линейному закону, а лимитирующей стадией процесса является, как обычно полагают, диффузия ионов кислорода через тонкий поверхностный слой окисла, обладающий адгезией и характеризующийся постоянной средней толщиной при данной температуре. В случае двуокиси углерода константа скорости сначала плавно возрастает с температурой, а вблизи температуры фазового перехода 3—у-металла (780° С) происходит резкое повышение скорости реакции, сопровождаемое некоторым самоподогревом за счет большой теплоты реакции. При дальнейшем повышении температуры до 1000 С скорость реакции остается постоянной или меняется слабо. Основная масса окисла образуется в форме сыпучего порошка (размер частиц увеличивается с повышением температуры) или при более высоких температурах — в форме растрескавшейся окалины, обладающей адгезией к металлу. Отсутствие температурной зависимости константы скорости при высоких температурах объясняется именно формированием такой окалины и может быть связано со спеканием окисла нли, что более вероятно, с освобождением растущих механических напряжений за счет пластической деформации окисла и верхнего слоя металла, а не за счет разрыва окисной пленки. При самых высоких температурах лимитирующей стадией коррознн может стать диффузия газа через пористую окалину [13]. Присутствие небольших количеств паров воды (>10-2%) [J кислорода (>10- %) существенно усиливает коррозию прн более низких температурах (400— 500° С) [11], причем в таких условиях часто наблюдается селективная коррозия металла около включений карбида [14]. Введение в уран добавок кремния (>3,8%) повышает стойкость к окислению при всех температурах, в то время как легирование [c.213]

Величина фост является постоянной для данного переуплотненного глинистого грунта и зависит от минерального состава частиц и влажности. Остаточное значение угла внутреннего трения глинистого грунта обычно определяется путем многократного сдвига по одной и той же поверхности грунта. Снижение прочности грунта в процессе деформации обусловлено разрывом структурных связей и изменением его микроструктуры. На первой стадии деформирования, вплоть до момента достижения максимального сопротивления сдвигу, каких-либо необратимых нарушений текстуры не происходит, грунт деформируется в основном упруго. При дальнейшей деформации сдвига происходят необратимые повороты частиц, которые стремятся расположиться примерно параллельно плоскости среза, в результате чего последняя приобретает сланце-ватость. Изменение ориентации структурных элементов в процессе сдвига создает благоприятные условия для всасывания воды, что ведет к повышению влажности в зоне сдвига и дальнейшему снижению прочности. Различие в значениях пиковой и остаточной прочностей для переуплотненных глинистых грунтов, особенно глин, может быть значительным, что объясняется большой ролью прочных структурных Ъвязей в формировании пиковой прочности, тогда как остаточная прочность" определяется главным офазом связями между частицами через пленки воды, [c.73]

Предположив, что в завершающей стадии объемной деформации при спекании волокнового брикета уплотнение представляет собой. процесс вязкого течения под действием сил поверхьостного натяжения, можно оценить его скорость по основному уравнению феноменологической теории уплотнения [c.191]

На рис. 5.5 представлены схемы выполнения сварки по суперпроходам, принятые при расчете ОСН. Последовательность наложения суперпроходов соответствовала последовательности выполнения проходов в реальном процессе сварки. Основной металл (перлитная сталь 12НЗМД) и аустенитный сварочный материал принимались для всех анализируемых соединений одинаковыми. Теплофизические свойства — теплопроводность X и объемная теплоемкость су — принимались независимыми от температуры, равными Я = 32,3 Вт/(м-град), су = 3,8-10 Дж/(м -град) для основного металла и i = 14,7 Вт/(м-град), су = 4,6- 10 Дж/(м -град) для аустенитного металла шва. Используемые при решении термодеформационной задачи зависимости температурной деформации е , модуля упругости Е (одинаковая зависимость для основного металла и металла шва) и предела текучести ат приведены соответственно на рис. 5.6. и 5.7. Так как аустенит не претерпевает структурных превращений, для него зависимости От и е от температуры на стадии нагрева и охлаждения одинаковые. Основной металл претерпевает структурные превращения, и, так как сварочный термический цикл далек от равновесного (большие скорости нагрева и охлаждения), температурный интервал Fe — Fev-превращения от T l до Ти (см. рис. 5.6) при нагреве не совпадает с интервалом [c.282]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...