Цикл исходный

Отметим, что изменение энтропии самого рабочего тела в термодинамически замкнутом круговом процессе вне зависимости от того, обратим или необратим цикл, всегда равно нулю. Действительно, во всяком круговом процессе начальное состояние рабочего тела совпадает с конечным и оба эти состояния должны быть равновесными для обеспечения термодинамической замкнутости процесса. Последнее относится и к случаю необратимого цикла, поскольку и у такого цикла исходное и конечное состояния являются равновесными, несмотря на нарушение равновесности процесса в промежуточных состояниях интеграл же ф (6Q/T) = О только для обратимого цикла. [c.119]

Для сравнения ниже приведены результаты расчета циклической долговечности (число циклов) исходного корпуса, стопорного клапана по разным методикам [153], [154] [c.220]

О образцы после термического цикла — исходное состояние д—образец после термического цикла и аустенитизации при 1100°С ф — основной металл [c.132]

Программная ковка на вертикальных радиально-ковочных машинах Ступенчатые заготовки и детали типа валов круглого сплошного сечения диаметром до 100 мм и полых до 125 мм. За один цикл исходный прокат можно деформировать на 6—7 диаметров на длине 1000—1250 мм при уменьшении диаметра заготовки за одно обжатие на 12—15 мм [c.138]

Настройка цикла и режима обработки каждой силовой головки и станка. Настройка состоит из отладки положения упоров управления (электрических или гидравлических) для обеспечения следующих элементов цикла исходное положение, быстрый подвод, рабочая подача I и П, выдержка на упоре, быстрый отвод в различных комбинациях согласно циклограмме работы-станка. Переключение с ускоренного хода на рабочий должно производиться не доходя до места врезания инструмента. Регулировочные винты, блокирующие возможность несрабатывания конечных выключателей, устанавливаются с опережением по отношению к упору. Выдержка времени при работе на мертвом.упоре производится настройкой реле времени. [c.31]

При повороте на угол одного знака грубый предельный цикл расширяется (содержит внутри цикл исходной системы (А)), при повороте на угол другого знака — сжимается (содержится внутри цикла исходной системы). [c.202]

Этп уравиения могут иметь невырожденное равновесие с кФО. Ему соответствует по теореме 3 предельный цикл исходной системы, лежащий внутри петли сепаратрисы. [c.174]

На рис. 1.64 приведена индикаторная диаграмма современного четырехтактного ДВС, на которой показаны все четыре такта. Отметим, что в течение каждого цикла исходное рабочее тело превращается в дымовые газы и затем они выбрасываются из машины, т.е. индикаторная диаграмма не является идеальным термодинамическим круговым процессом, который мы и называли термодинамическим циклом. Однако изучение идеальных циклов дает нам возможность оценивать степень их совершенства, перенося полученные вьшоды на реальные машины. [c.43]

Дело в том, что с увеличением Т з возрастает эксергия рабочего тела перед турбиной ез = Ср(Тз То)—Та зз — So) (см. формулу (5.31)], т. е. уменьшаются потери эксергии при сгорании, поскольку эксергия исходного топлива постоянна (равна теплоте его сгорания). Это и увеличивает КПД цикла. [c.61]

П(х ле некоторого числа циклов (в данном случае около 300) значения температур перестают изменяться. Получается стационарное решение исходной задачи. Если в задаче требуется отыскать только стационарное решение, то начальное распределение температуры, естественно, не задается и его принимают произвольно (например, (о = 0°С). [c.117]

После того как все одновременно работающие инструменты отойдут от заготовок в исходное положение, шпиндельный барабан вместе с закрепленными прутками повернутся на одну позицию. После того как каждая заготовка последовательно пройдет через все позиции автомата, каждый режущий инструмент обработает на ней соответствующую поверхность. В каждой позиции автомата заготовка находится ка определенной стадии обработки. В предпоследней позиции отрезной резец отрезает готовую деталь от прутка. После очередного поворота шпиндельного барабана на /п часть, где п — число шпинделей автомата, пруток подается на длину, равную длине обрабатываемой детали. При очередном повороте барабана на /п часть начинается новый цикл изготовления следующей детали. [c.308]

Из условия работы видим, что цикл станка должен состоять из шести рабочих тактов, соответствующих прямому н обратному ходу каждого из трех ИМ. Начинается цикл прямым ходом ИМ2 в 1-м такте. Затем ИМ2 останавливается, а ИМЗ совершает прямой ход. В 3-м такте ИМЗ стоит, а ИМ2 делает обратный ход. В 4-м такте ИМЗ совершает обратный ход, возвращая рейку 4 назад. После этого в 5-м такте включаются ИМ1 и двигатель М, силовая головка / с вращающимся инструментом 8 подается на деталь J. В б-м такте механизм ИМ1 совершает обратный ход, возвращая головку 7 с инструментом в исходное положение. [c.193]

Цикл работы автомата завершается за один оборот вала 7. Циклограмма работы механизмов автомата показана иа рис. 6.24, г. Исходные данные приведены в табл. 6.24. [c.252]

После ввода исходной информации ЭВМ проектирует инструментальную наладку, производя оптимизацию режимов резания и расчет ожидаемой длительности рабочего цикла работы пруткового автомата. Результаты проектирования выводятся на экран дисплея в виде карты-таблицы с наименованием переходов по суппортам, параметрам обработки, режимам резания и нормам времени, данным для изготовления кулачков. После оценки результатов проектирования технолог-проектировщик принимает решение об изменении структуры операции (например, как показано на рис. 3.12). С помощью кла- [c.118]

При продолжении цикла обработки заготовки робот перемещает заготовку в зону работы второго станка и производит его загрузку. Станок получает команду от робота — начать обработку. Робот выходит в исходное положение в режим опроса . [c.266]

Схема поисковой деятельности дизайнера может быть приблизительно представлена следующим образом анализ исходной проектной ситуации, синтез решения, его оценка. В результате решение принимается или отвергается в целом. Затем элементарный цикл поиска повторяется, при этом предыдущий вариант лишь концептуально связан с последующим. Таким образом, анализ в этой схеме имеет системный характер и выступает не на уровне компонента, а на уровне структуры целого. [c.25]

Исходные данные рабочая нагрузка — / (Я) рабочий ход — h (мм), наружный (внутренний) диаметр D d) мм, желаемая долговечность — N (цикл). [c.113]

TiF — исходная расчетная нагрузка, принятая наибольшей из длительно действующих нагрузок с числом циклов перемены напряжений более 5 10 , Н м /Сгр — коэффициент, учитывающий неравномерность распределения нагрузки по ширине венца (по графику рис. 9.5). [c.184]

Установлено, что кратковременные [(2050) 10 циклов] перегрузки с напряжениями, превышающими на 15 — 30% среднее напряжение, заметно повышают исходный предел выносливости. При увеличении же степени перегрузки и продолжительности ее действия предел выносливости падает. [c.308]

Установка упр)тих элементов обеспечивает после релаксации вполне удовлетворительную затяжку стыка (Э = 0.84) без существенного изменения напряжений в болтах и корпусах. Однако уменьшение фактора жесткости системы вызывает снижение коэффициента асимметрии цикла сжатия (г - 0,48), который можно повысить до гг = 0,6 путем небольшого увеличения исходного коэффициента затяжки (с О = 1 до 3 = 1,4). [c.447]

В области высоких значений вал, сместившийся под влиянием внешних возмущений с равновесного положения (точка Б, рис. 350,6) совершает движение по спирали возрастающего радиуса, пока не приблизится к поверхности подшипника и не оттолкнется от нее под действием гидродинамических сил, возвращаясь в исходное положение, иосле чего цикл возобновляется. [c.341]

Исходным материалом для построения диаграмм износа служат полярные диаграммы нагрузки, действующей на вал п подшипник за полный цикл изменения нагрузки (который не обязательно совпадает с одним оборотом вала). [c.365]

Модель Мазинга — одна из первых моделей. Он рассмотрел реверсивное деформирование поликристаллического образца в предположении, что зерна, обладая анизотропией свойств, различным образом ориентированы по отношению к деформирующей нагрузке, деформируются по-разному и имеют различные пределы текучести. Эта модель позволила установить следующую зависимость предела текучести прн первом реверсивном нагружении для симметричного цикла от величины исходного напряжения в нулевом полуцикле, т. е. от степени предшествующей деформации [c.619]

Сказанное относится к первому полуциклу. При последующем циклическом деформировании сопротивление материалов упругопластическому деформированию изменяете , что ведет к изменению предела текучести (пропорциональности) С увеличением числа циклов эта характеристика может возрастать или убывать в зависимости от свойств материала (рис. 578 линия 1 соответствует сплаву Д16, 2 — стали ЗОХГСА). Изменяется она и в зависимости от степени исходного деформирования Однако для практических расчетов обычно принимают, что предел текучести (пропорциональности) не зависит от числа циклов и от степени исходного деформирования. [c.620]

Параметры пара, отводимого на промежуточный перегрев, не могут выбираться произвольно. В самом деле цикл с промежуточным перегревом пара (например, I-5-6-7-8-1 на рис. 1-1) можно рассматривать как состоящий из двух циклов исходного J-5-JJ-J и дополнительного 6-7-8-11-6. Если дополнительный цикл весьма мал, т. е. если промежуточный лерегрев осуществляется после весьма малого процесса расширения пара в турбине до начальной температуры (/с) и давление отводимого пара близко к начальному, то средний температурный уровень в процессе подвода тепла также возрастает на весьма малую величину. Эффект от такого промежуточного перегрева, хотя и положительный, но весьма малый. Значит, чтобы эффект был ощутимым, давление пара, отводимого на промежуточный перегрев, должно существенно отличаться от начального давления пара в турбине. Но, с другой стороны, если осуществить промежуточный перегрев после того, как пар расширился почти до конечного давления, то эффект от промперегрева будет отрицательным, так как в дополнительном цикле подведено много тепла, а полученная в нем работа будет мала из-за небольшой разности давлений в процессе расширения. [c.26]

Из сказанного видно, что при анализе экономики блока выявление влияния промежуточного перегрева пара на стоимость энергетической установки, т. е. определение знака и величины АК, представляет собой самостоятельную и слолшую задачу. Этому вопросу посвящен ряд опубликованных работ. В (Л. 6] проведены исследования изменения стоимости паротурбинной установки при устройстве промежуточного перегрева, основанные на замене соответствующего цикла двумя условными циклами— исходным и дополнительным. Применительно [c.53]

Циклическое нагружение. Здесь приведены результаты исследований характеристик циклической вязкости разрушения конструкционных сталей различных классов при различных степенях их охрупчивания, достигаемых путем понижения температуры испытаний или применением различных вариантов термической обработки, частотах нагружения, З1ичениях коэффициентов асимметрии цикла, исходных значений коэффициентов интенсивности напряжений При циклических испытаниях образцов разных толщин (от 10 мм до 150 мм), выполненных в ИПП АН УССР, и произведен анализ влияния указанных факторов на значения и соотношения значений характеристик вязкости разрушения К1с К%, Кю, Kia, Kq, Ki конструкционных сталей различных классов при различных степенях их охрупчивания с использованием результатов исследований характеристик статической и циклической вязкости разрушения конструкционных сплавов, опубликованных в лг тературе. Методики определения характеристик вязкости разрушения при циклическом нагружении приведены в параграфе 1 главы IV. [c.205]

Оно имеет отталкивающее равновесие У=0 и притягивающее /=2. Равновесию У=0 соответствует равновесие х=0 исходного уравнения. Равновесию 1=2 соответствует, в силу сформу-лирюванной выше теоремы, устойчивый предельный цикл исходного уравнения, близкий к окружности (рис. 29). Д [c.163]

Работа двигателя осуществляется следующим образом (рис, 3.3). Расширяясь по линии IB2, рабочее тело совершает работу, равную площади 1В22 . В непрерывно действующей тепловой машине этот процесс должен повторяться многократно. Для этого нужно уметь возвращать рабочее тело в исходное состояние. Такой переход можно осуществить в процессе 2В1, но при этом потребуется совершить над рабочим телом ту же самую работу. Ясно, что это не имеет смысла, так как суммарная рабо та — работа цикла — окажется равной нулю. [c.21]

В уравнениях (6.3) и (6.4) и Га —исходная расчетная нагрузка (крутящий момент) — наибольшая из числа подводимых к передаче, число циклов действия которых превышает 0,03Nhe (см. с. 132) /< —коэффициент, учитывающий неравномерность рас- [c.108]

Использование ПП — завершающая стадия цикла ее жизни — сопровождается программными документами, разработанными на предыдущих стадиях разработки ПП (ИГМ, граф-схема, исходный текст ПП) и описанием программы по ГОСТ 19.402—78 ЕСПД. [c.359]

Существует характерная степень расширения в вихревой трубе (или относительная доля охлажденного потока) (рис. 4.11), при которой кинетическая энергия вынужденного вихря становится больше исходной. На режимах вращения вынужденного вихря отстает от закона вращения твердого тела — со = onst. Избыточная кинетическая энергия свободного вихря расходуется на трение о стенки (работа внешних поверхностных сил) и на работу внутренних поверхностных сил. При турбулентном течении пульсационное движение непрерывно извлекает энергию из ос-редненного движения. Эта чдсть энергии обеспечивает работу переноса турбулентных молей в поле радиального фадиента статического давления [121, 122]. Если допустить, что под действием турбулентности перемещаются среднестатистические турбулентные моли с массой dm, совершающие элементарные циклы парокомпрессионных холодильных машин, то можно найти работу, затраченную на их реализацию. Объем турбулентного моля и путь его перемещения невелики по сравнению с контрольным объемом П, поэтому изменение температуры при изобарных процессах теплообмена моля с окружающими его частицами незначительно. Это позволяет, не внося существенной погрешности, заменить цикл Брайтона циклом Карно. Тогда работа по охлаждению выделенного контрольного объема П равна сумме элементарных работ турбулентных молей [c.206]

Опишем цикл предлагаемой установки изображенный на Т, S-н Р, i — диаграммах (рис. 8.20). В предлагаемой установке в вихревой трубе происходит сепарация конденсата — жидкой фазы хладагента и отвод части несконденсировавшегося газа. Как уже отмечалось, вихревая труба выполняет роль конденсатора и расширительного устройства с переохладителем. После процесса охлаждения 2"—2 рабочее тело через завихритель 13 подается в вихревую трубу 3 в виде интенсивно закрученного вихревого потока. В процессе энергоразделения повышается температура у периферийного потока, перемещающегося от соплового ввода за-вихрителя 13 к крестовине 7. Температура периферийных масс газа на 30—50% выше исходной. Этот факт и высокий коэффициент теплоотдачи от подогретых масс газа к стенкам камеры энергетического разделения 14 приводит к интенсификации теплообмена и уменьшению потребной поверхности теплообмена у конденсатора, а, следовательно, обеспечивает уменьшение его габаритов и металлоемкости. В приосевом вихре, имеющем пониженную температуру за счет расширения в процессе дросселирования и вследствие реализации эффекта Ранка, происходит конденсация. Образовавшиеся капли влаги отбрасываются центробежными силами на периферию. Часть конденсата вытекает через кольцевую щель 18 в конденсатосборник, а другая уносится потоком и вытекает через кольцевое коническое сопло 9 в камеру сепарации 4. По стенкам камеры сепарации жидкая фаза хладагента стекает и отводится в испаритель 10. Из испарителя 10 жидкая фаза прокачивается насосом 11 через охлаждаемый объект 12, охлаждает его и возвращается в испаритель 10. Из испарителя 10 паровая фаза через сопло 17 поступает в вихревую трубу в центральную ее часть в область рециркуляционного течения и через коническое кольцевое сопло 9 выбрасывается в се-парационную камеру 4, откуда в виде паровой фазы всасывается вновь в компрессор 1, сжимается до необходимого давления и вновь возвращается через теплообменник 2 на вход в вихревую трубу 3. По межрубашечному пространству 16 между камерой энергоразделения 14 и кожухом 15 циркулирует охлаждающая [c.397]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...