Испарение жидких капель

Распыленные струи. Один из процессов массообмена в распыленной струе — испарение жидкой фазы. В случае малой концентрации капель жидкости можно использовать зависимости, правомерные в случае испарения одиночных капель. На этом допущении основано исследование [3581 массообмена в турбулентных газовых [c.379]

В дисперсно-кольцевом режиме течения двухфазной смеси жидкая пленка на стенке может стать столь тонкой, что в ней невозможно достичь перегрева жидкости на стенке, необходимого для образования паровых пузырьков. В этом случае кипение сменяется режимом испарения с поверхности пленки. К сожалению, непреодоленные сложности моделирования дисперсно-кольцевых течений при наличии уноса и осаждения жидких капель не позволяют сегодня с достаточной уверенностью предсказать границу перехода от пузырькового кипения к режиму испарения пленки. В качестве приближенной оценки этой границы и, следовательно, применимости формул (8.18) и (8.19) можно принять условие ф < 0,75. При этом истинное объемное паросодержание ф рассчитывается по рекомендациям гл. 7 для адиабатных двухфазных потоков. [c.359]

Процесс горения факела жидкого топлива в значительной мере определяется условиями горения и испарения единичных капель, из которых состоит факел. Немудрено, что горению единичных капель жидкого топлива посвящено много работ как у нас, так и за рубежом. [c.191]

В топку из форсунки (а при механическом распыливании из форсунки и воздушного регистра или другого устройства) поступают распыленное жидкое топливо и воздух. Только в исключительно редких случаях (например, в мартеновской печи) воздух нагрет настолько, что обеспечивает испарение и воспламенение топлива без дополнительного нагрева. Обычно же для воспламенения необходимо испарить некоторую часть топлива и подогреть смесь паров топлива с воздухом до такой температуры, при которой за счет реакции горения выделялось бы больше тепла, чем требуется для испарения оставшегося топлива и покрытия потерь на охлаждение факела. Тогда температура смеси будет уже возрастать без подвода тепла извне, произойдет воспламенение, и дальнейшее горение будет определяться в значительной мере тем, как аэродинамические условия обеспечат необходимую доставку окислителя к топливу, и какова скорость испарения отдельных капель. [c.220]

Существование в реальном, а не одномерном, дисперсном потоке полей температур и скоростей фаз обусловливает наличие поля концентрации жидких капель. Градиент температуры в паре вызывает несимметричность испарения капли и результирующую силу, отталкивающую каплю от стенки при нагревании потока. [c.225]

С поступлением жидкого топлива в камеру сгорания начинается нагревание и испарение его капель за счет передачи тепла от окружающего воздуха. Исследования показали, что впрыснутое топливо испаряется за промежуток времени, составляющий 35—40% продолжительности периода задержки воспламенения. [c.164]

Изображенный на рис. 88 испаритель аммиака служит для понижения температуры циркуляционного газа, поступающего из конденсационной колонны за счет испарения жидкого аммиака. Содержащийся в циркуляционной смеси аммиак конденсируется и выпадает в виде капель, а газовая смесь снова направляется в конденсационную колонну. [c.155]

При сварке сплавов, содержащих значительные количества элементов с низкой температурой кипения, например цинка, вследствие интенсивного его испарения затруднено использование плавящегося электрода. В связи с разбрызгиванием жидких капель плавящийся электрод не применяется также при изготовлении изделий из драгоценных металлов, например платины. В том и другом случае обычно используют неплавящийся — вольфрамовый электрод. [c.636]

Из рис. 11.58 видно, что эффективной границей между полным и неполным испарением при адиабатической разгрузке является такое состояние в ударной волне Кн, в котором энтропия равна энтропии критической точки р, т. е. когда расширяющееся вещество попадает в критическую точку К. Тот факт, что при энтропии большей, нежели р, вещество в какой-то момент начинает конденсироваться (состояние 3, адиабата з, точка конденсации 5д), и означает, что еще до этого были разорваны все межатомные связи, т. е. вещество стало газом. Наоборот, если энтропия меньше кр (состояние 2, адиабата точка кипения тепловой энергии не хватает на то, чтобы довести парообразование до конца. При энтропиях, близких к критической и с той и с другой стороны, вещество в разгрузке находится в двухфазном состоянии, т. е. в виде пара и жидких капель. Здесь существенную роль играет кинетика фазовых [c.597]

Основные вопросы, связанные с протеканием ряда физических и химических процессов в облаке перемещающихся мелкодисперсных капель или твердых частиц, рассмотрены в работе [253]. В такой системе жидкое рабочее вещество (раствор, шлам или коллоидальная суспензия) разбрызгивается в верхней части нагревательной ко.лонки. Затем оно последовательно проходит зоны испарения, высушивания и химической реакции в виде облака частиц, переносимого образовавшимся паром. Если рабочее вещество представляет собой твердые частицы, стадии испарения и высушивания отсутствуют. Возможные реакции можно подразделить на окислительные, восстановительные и пиролитические [476]. Целый ряд химических процессов исследовался в реакторах диаметрами 102, 204 и 305 мм и высотой 4,58 м. Это были [c.200]

Плавление и испарение кварца может сопровождаться диссоциацией. Нагреваемый твердый кварц размягчается и образует испаряющийся жидкий слой, из которого в газообразный пограничный слой поступает газообразная двуокись и окись углерода и кислород. В работе ]209] анализируется влияние массообмена и массовых сил на двухфазный пограничный слой. Существование жидкого слоя и процесс выброса капель определяются условиями распыла струй и капель (эти вопросы исследованы в работе [554] на основе работ [340, 787]). Абляция графита сопровождается реакциями горения и диссоциацией воздуха. Можно ожидать, что при температурах поверхности до 2800° С атомы азота диссоциированного воздуха будут рекомбинировать в газовой фазе. Простая модель для исследования системы С — О — N была использована в работе [682]. [c.371]

Если начальный размер капельки меньше ркр, то такая капелька не может существовать в течение длительного времени и будет быстро уменьшаться в своих размерах до полного исчезновения. Для капелек докритического размера давление пара оказывается слишком низким, чтобы они могли существовать. Таким образом, в системе пар-—капелька всякий раз возникает нарастающий процесс, который приводит либо к постепенному увеличению образовавшихся капель (при р>р р ) до тех пор, пока не образуется одна капля, вбирающая в себя всю жидкую фазу, либо же (при p[c.221]

Жидкое и газообразное топливо сжигают в камерных топках. Если топка предназначена только для сжигания жидкого и газообразного топлива, ее изготовляют со сплошным горизонтальным подом, так как в этом случае шлаков не образуется. В качестве жидкого топлива в топках котлов сжигают мазуты различных марок. Поскольку горение жидкого топлива происходит в паровой фазе (фактически горят газообразные продукты его испарения), то весьма существенное влияние на скорость горения оказывает испаряемость топлива. Чем больше поверхность топлива, тем быстрее оно испаряется, поэтому при сжигании жидкого топлива его распыливают с помощью форсунок. Процесс испарения капель топлива происходит тем быстрее, чем мельче размер капель и выше их температура, следовательно, чем тоньше распыл топлива, тем легче воспламенение и лучше процесс горения. Мазуты перед сжиганием нагревают до 60—130° С, так как при 20—30° С они имеют высокую вязкость, что затрудняет перекачку мазутов по трубопроводам и резко ухудшает распыл топлива. [c.121]

Указанные в табл. 1-2 значения S являются результатом обмеров элементов насадки (суммой поверхности элементов). В условиях слоя, особенно насыпного, фактическая геометрическая поверхность, доступная обтеканию или омыванию газовой и жидкой средой, всегда меньше. При орошении насадка не вся смачивается жидкостью. Кроме того, не вся смоченная поверхность одинаково активна и в равной степени участвует в тепло- и массо-обмене. Следует также подчеркнуть, что фактические поверхности тепло- и массообмена неодинаковы. При недостаточном орошении различие между ними особенно велико. Как уже указывалось, массообмен между дымовыми газами и водой может происходить в обоих направлениях — как при испарении воды, так и при конденсации водяных паров из дымовых газов. Если испарение воды может происходить только со смоченной поверхности и с поверхности струй, капель и брызг, то конденсация водяных паров возможна не только на водной поверхности, но и на несмоченной поверхности насадки при ее соответствующей температуре. [c.19]

ЖИДКОЙ пленки, связи которого с окружающей средой учитываются не полностью. Влиянием газодинамической силы взаимодействия пленки с парокапельным пограничным слоем, гравитационной силы п силы, обусловленной изменением массы элемента при выпадении или уносе капель, а также при конденсации или испарении, пренебрегаем. Не учитывается, кроме того, волновая структура внешней поверхности пленки. В такой постановке можно получить некоторые важные сведения о возможных траекториях движения жидких частиц по криволинейным поверхностям лопатки. [c.163]

При сжатии двухфазной среды в диффузоре температуры паровой Ti и жидкой Га фаз различны и отличаются от температуры насыщения Тд(1), соответствующей давлению среды. При этом преобладающим направлением теплообмена меладу фазами следует считать частичное испарение капель. Если на входе в диффузор влажный пар находится в состоянии термодинамического равновесия Tn = T2i = Tsi), то при сжатии несущей фазы температуры фаз изменяются в зависимости от основных режимных параметров. Температура Го определяется только теплообменом с непрерывной [c.235]

Материалы первого раздела дают основы для расчета процесса распыливания в форсунках. Здесь же приводятся новые данные о горении капель тяжелого жидкого топлива, заставляющие пересмотреть привычную схему, согласно которой гонению жидкого топлива всегда предшествует его испарение, аботы второго раздела освещают весьма важный для проектирования циклонных топок вопрос о характерных для них особенностях движения пылевоздушного потока. В этом же разделе приведены данные, необходимые для расчета излучения золовой пыли, причем показано, что роль этого излучения велика. Также подвергнут анализу вопрос о характере топочных температурных полей. Работы третьего раздела устанавливают основные законы течения газов через слой топлива и дают закономерности, необходимые для расчета аэродинамического сопротивления слоя и скорости сушки в последнем. [c.3]

В последнее время для определения объемного паросодержания и скольжения была разработана методика расчета этих параметров через полное давление торможения, измеренное при помощи зонда, который был установлен в выходном сечении трубы с диафрагмой [73]. Примерно аналогичный зондовый метод был применен и для определения перегрева жидкой фазы Б конусной части сопла Лаваля. Между тем, как установлено теоретически и экспериментально [18], при взаимодействии зонда со сверхзвуковой пароводяной смесью происходит образование перед ним косого скачка уплотнения, в котором могут протекать и процессы конденсации, и процессы испарения капель. Неучет этого может привести к значительным погрепшостям в определении параметров смеси. По этой же причине этот метод также не может быть использован для определения параметров точно в критическом сечении. [c.168]

При сжигании более тяжелых топлив (мазуты) с температурой испарения 570° К непременным условием их быстрого испарения будет термическая подготовка (предварительный нагрев) и очень тонкое распыливание. Однако, как правило, в технических аппаратах трудно добиться того, чтобы процесс испарения капель жидкого топлива значительно опережал процесс горения. В большинстве же случаев процесс испарения капель распыленного жидкого топлива отстает от процесса горения или, в лучшем случае, совпадает с ним, определяя процесс горения в целом. [c.37]

После разрушения или высыхания жидкой пленки течение представляет собой поток пара, содержащий капли жидкости, и называется в этом случае эмульсионным течением или течением с нехваткой жидкости. Температура стенки после внезапного повышения (вследствие вы сыхания) начинает медленно понижаться. Это является результатом испарения жидких капель и увеличения скорости потока пара, приводящего к увеличению коэффициента теплоотдачи. В конце концов вся жидкость испаряется, и наступает режим однофазного конвективного теплообмена в перегретом потоке пара. [c.112]

Горение факела распыленного жидкого топлива определяется главным образом размерами, движением и испарением отдельных капель. Поэтому успешное сжигание мазута и дизельного топлива в топках котлов зависит от конструкции применяемых форсунок и качества топлива. В зависимости от способа расиыливания форсунки для жидкого топлива могут быть разделены на четыре типа паровые, воздушные, механические и ротационные. [c.54]

Причина, по которой коэффициенты в правой части этих уравнений оказались существенно меньше единицы, по-видимому, состоит в том, что почти вся вода, подтекающая к поверхности нагрева, в процессе пузырькового кипения диспергируется в виде жидких капель и только небольшая ее часть расходуется при испарении и пузырьковом кипении жидкости. Однако можно полагать, что сделанная выше оценка в основном правильна, особенно если принять во внимание полученную прямую зависимость между величинами и 4ыин- [c.243]

В дальнейшем могут встретиться случаи движения сплошной среды с непрерывным по ходу движения среды возникновением (исчезновением) вещества данного сорта за счет, например, химической реакции превращения одного из составляющих ее веществ в другое или вследствие изменения фазового состояния вещества (испарение движущейся жидкости, сопровождающееся возникновением в ней пузырьков пара, или, наоборот, конденсация пара и появление в нем жидких капель, цепенение жидкого металла, таяние льдинок в потоке воды и т. п.). В этих случаях естественно говорить о применении в сплошных средах методов механики переменной массы . Теоретической моделью такого рода явлений может служить заданное наперед, определяемое химической или физической кинетикой происходящих в движущейся среде процессов, непрерывное распределение источников притока (стока) массы, с интенсивностью, характеризуемой секундным, отнесенным к единице объема приростом массы вещества в данной точке потока. Эту величинз имеющую размерность [М/(7у Г)] = плотность/время, было бы естественно обозначить символом р, но, чтобы не смешивать ее с индивидуальной производной по времени ф/di, примем для нее обозначение /. Связь между символами ф/di и / определится из очевидного соотношения [c.56]

Температура перегонки 96 % топлива характеризует содержание в дизельном топливе трудноиспаряющихся углеводородов. Чрезмерное содержание в топливе трудноиспаряющихся углеводородов уменьшает скорость испарения распыленного топлива, что может привести к неполному испарению отдельных капель жидкого топлива и неполноте их сгорания при этом мощность и экономичность двигателя понижаются, увеличиваются отложение нагара в камере сгорания, дымность и токсичность выпускных газов. [c.52]

Термическое обессоливание основано на испарении жидкости в специальных аппаратах-испарителях. При этом паром уносится очень езначительное количество жидких капель, содержащих растворенные S воде примеси. Сконцентрированные загрязнения выводятся из испарителей продувкой. В испарителях дистиллят получается, как правило, из воды, предварительно умягченной на ионитных фильтрах. [c.32]

Прогрев и испарение капель - физические процессы, определяя) щиеся интенсивностью тепломассообменных процессов. Интенсивность зтих процессов в большой степени зависит от поверхности капель. Отсюда дробление жидких кошюнентов на мелкие капли - лучший способ интенсифиц1фОвать процессы прогрева и испарения жидких компонентов. [c.36]

Набегающий поток воздуха, движущийся со скоростью W, наталкиваясь на жидкую пелену, имеющую форму усеченного конуса, взаимодействует с ней и, разрушая, дробит на отдельные капельки. При этом, как правило, образуется спектр капель всевозможных размеров, лежащий в пределах от масс газа в вихревых трубах предлагается использовать для более полной конденсации испаренной фазы при исследовании степени испаренности. Для уточнения некоторых конструктивных элементов, определяющих геометрию пробоотборника и для про- [c.384]

Рассмотрим некоторые особенности впрыска жидкости в сверхзвуковую часть сопла и ее взаимодействие с газовым потоком. При впрыске жидкости в высокотемпературный поток происходят процессы каплеобразования и нагрева жидкости с последующим ее испарением. Исследования показывают, что максимальный диаметр капель не превышает величины 0,06 у (где Л] — диаметр отверстия для впрыска). Под воздействием сильно нагретых продуктов сгорания наблюдается уменьшение размеров капель, что обусловлено испарением и дополнительным дроблением. При этом испарение происходит настолько быстро, что впрыскиваемую струю уже непосредственно за отверстием можно считать не жидкой, а газообразной. При вспрыске жидкости, вступающей в химические реакции с продуктами сгорания топлива двигательной установки, необходимо учитывать влияние этих реакций на каплеобразование и испарение. [c.343]

Нарушение сплошности пленки в процессе испарения последней приводит к значительному снижению коэффициента теплоотдачи и к скачкообразному повышению температуры стенки канала (ниспадающая ветвь кривой 2 на рис. 8.4). Явление ухудшения теплоотдачи, обусловленное высыханием жидкой пленки, получило название кризиса теплообмена второго рода 1[45]. В закризисной области поток пара, омывающий теплоотдающую поверхность, несет в себе мелкие капли жидкости. Выпадение капель на стенку и их испарение обеспечивают более высокую интенсивность теплообмена по сравнению с процессом теплоотдачи к перегретому пару при прочих равных условиях. Эту область называют областью ухуд шенных режимов теплоотдачи. Режимы ухудшенной теплоотдачи, если они устанавливаются даже на части поверхности теплообмена аппарата, снижают значение коэффициента теплоотдачи для всей 1юверхности в целом. Однако такие режимы во многих случаях полностью исключить нельзя. В прямоточных парогенераторах, в некоторых типах испарителей холодильных машин они всегда имеют-место. [c.230]

Как мы уже видели (см. гл. 1 и 8), режим течения пленки определяется процессами обмена массой между ядром потока и пленкой (механическим и пузырьковым уносом жидкой фазы в ядро), испарением жидкости и осаждением капель из ядра на поверхность пленки. Интенсивность этих процессов для данной жидкости зависит от массовой скорости, паро-содержания, давления и плотности теплового потока. [c.316]

Критическая плотность теплового потока. По установившимся представлениям кризис в каналах вызывается уменьшением контакта жидкости с поверхностью нагрева. Кризис может произойти в результате 1) гидродинамического и теплового разрушения пристенного парожидкостного слоя и образования паровой пленки, что характерно для области недогретой жидкости и малого паросо-держания 2) испарения (высыхания) жидкой пленки, текущей вдоль стенки (дисперсно-кольцевой режим). Высыхание пленки связано с процессами испарения, механического уноса жидкости и выпадения капель из ядра парожидкостного потока. Эти два вида кризиса получили название кризисов I и II рода. В зарубежной литературе этому соответствуют термины пережог (burnout) и высыхание (dryout). [c.68]

Испарение топлива в карбюраторе. При больших скоростях турбулентно движущегося потока горючей смеси по всасывающему трубопроводу скорость испарения будет зависеть от конвекционных токов и количества вихрей. Процесс испарения в карбюраторе и трубах начинается с капель топлива, взвешенных в воздухе. Но одновременно с этим значительная часть капель оседает на стенках трубопровода, образуя плёнку движущегося жидкого топлива. Скорость движения последней по полированному трубопроводу (по опытам А. С. Ирисова и В. Фомина) в 50 раз меньше скорости воздушного потока. В перечисленных условиях с увеличением скорости отвода образовавшихся паров от жидкости испарение будет увеличиваться. Вследствие этого испарение топлива будет зависеть от скорости движущегося воздуха. Согласно опытам А. С. Ирисова процент испарившегося топлива увеличивается с увеличением скорости воздуш ного потока и температуры (ап. табл. 5 и 6> [c.224]

Для количественной оценки величины переноса жидкой фазы в парокапельном потоке были проведены экспериментальные исследования баланса массы в замкнутой испарительно-конденсационной системе с раздельным трактами для жидкой и парокапельной фракций и с капиллярной структурой в зоне испарения. Результаты обработки экспериментальных данны.х в виде степенной зависимости относительного уноса от скорости пара представлены в работе [15]. Анализ получень ых данных показал, что в исследованном диапазоне удельных тепловых потоков величина относительного уноса по своему значению близка к 25%. Важным выводом, полученным в этой серии экспериментов, является независимость относительного уноса от скорости пара в исследованном диапазоне Wn (показатель степени п близок к нулю), что позволяет говорить о стабилизирующем влиянии капиллярной структуры на образование капель малых размеров. [c.46]

Испарение монофракционного факела. Рассмотрим случай сжигания жидкого топлива при монофракционном его распыливании [Л. 9-15]. Диаметр капли выбираем так, чтобы при данном числе капель их поверхности совпали с фактической поверхностью полифракционного распыла [c.228]

Быстрота и полнота сгорания мазута находятся в прямой зависимости от размера капель, т. е. от тонкости распыления. Так, при диаметре капли 60—80 мкм длительность выгорания мазута составляет около 0,01 сепри увеличении диаметра капли до 300—400 мкм длительность выгорания возрастает в 10 раз [Л. 30]. Это объясняется тем, что скорость протекания всего процесса горения жидкого топлива в наибольшей степени зависит от скорости испарения, так как эта стадия самая медленная из всех стадии процесса. Поэтому прежде всего необходимо стремиться к увеличению скорости испарения, что достигается развитием поверхности испарения, т. е. улучшением тонкости распыления, которая улучшается при снижении вязкости мазута путем его подогрева и зависит также от конструктивного совершенства, точности изготовления, сборки и установки форсунки, а также ее эксплуатационного состояния в отношении износа. [c.74]

Эксперименты подтвердили, что амплитуды пульсаций Аро снижаются при увеличении числа Mi (рис. 6.5, а) и уменьшении числа Rei (рис. 6.5,6, в). Следовательно, основные критерии Mi, Rei влияют на изменение интенсивности конденсационной турбулентности так же, как и гидродинамической. Эти результаты подтверждают тесную взаимосвязь физически различных механизмов турбулентности. Гидродинамическая турбулентность играет решающую роль в возникновении конденсационной турбулентности (см. 3.2), стимулирует нестационарный процесс фазовых переходов. В основе этих сложных явлений лежит флуктуационный механизм, который необходимо рассматривать на молекулярном уровне. Вместе с тем следует подчеркнуть и принципиальные различия двух физических процессов гидродинамическая турбулентность сохраняет систему гомогенной, а конденсационная турбулентность возникает при фазовых переходах. Переход через состояние насыщения сопровождается пульсационньш процессом, природа которого, как отмечалось выше, связана с появлением и испарением неустойчивых зародышей жидкой фазы и поведением мелких капель. [c.201]

При обтекании твердых стенок газовым или паровым потоком, содержащим взвешенную влагу, часть капель будет попадать в пограничный слой как вследствие кривизны стенок, так и в результате турбулентных пульсаций в потоке. Движение капель в адиабатном пограничном слое исследовал Бам-Зеликович. Если при теплоотводе в поток температура стенок ниже критической величины (соответствующей переходу к сфероидальному состоянию), то капли образуют на поверхности жидкую пленку. В этой пленке возникает испарение с поверхности или ядерное кипение, характер которых и будет определять интенсивность теплоотдачи от стенок к потоку. Подобные задачи явились объектом экспериментальных исследований [Л. 4-9, 10]. Однако изучалась теплоотдача при небольших температурных напорах. Эти случаи нетипичны для газовых турбин, где температуры лопаток должны быть по возможности близки к предельно допустимым температурам металла и во всяком случае должны значительно превосходить критические величины. Поэтому влага на поверхности охлаждаемой лопатки должна находиться в сфероидальном состоянии. [c.108]

Точка Е на фиг. 14 является границей между кольцевым режимом и течением в виде тумана. При переходе этой границы происходит еще одно изменение процесса теплообмена. Для этого режима течения уравнение (16) неприменимо. При течении в виде тумана толщина пленки жидкости уменьшается настолько значительно, что слой перегретой жидкости может подвергаться непосредственному воздействию основного потока пара. В этих условиях тепло передается путем непосредственного обмена жидкими каплями между паровым ядром потока и перегретой лшдкостью в слое, омывающем внутреннюю поверхность стенки трубы. Температура капли, срывающейся с поверхности перегретого слоя, уменьшается за счет испарения, а после выпадения ее в пленку жидкости возникает дополнительный поток тепла. Если эта гипотеза справедлива, то количество тепла, переданное от степкп к потоку, будет пропорционально интенсивности обмена каплями жидкости. В этом случае тепловой поток должен определяться только гидродинамическими характеристиками течения смеси. Другими словами, статистическое поведение капель, средняя длина пути смешения, амплитуда пульсаций и т. д. могут определять поведение системы и являться основой решения задачи. При этом коэффициент теплоотдачи определяется числом Рейнольдса, выраженным через соответствующим образом подобранные параметры. Могут возникнуть условия, при которых система неспособна обеспечить подвод новых порций жидкости к слою жидкости, покрывающему обогреваемую стенку трубы, и в каком-либо месте на стенке образуется сухое пятно. Это приводит к быстрому повышению температуры стенки, что часто наблюдалось при проведении экспериментов. [c.269]

Здесь От — коэффициент теплоотдачи от газа к капле Тс — температура среды Уж — удельный вес жидкой фазы р — скрытая теплота испарения По — начальная скорость капель — начальный радиус капли . Гцсп Хт — расстояние от места ввода К( — суммарная константа скорости горения Сд — начальная концентрация кислорода в воздухе Сто — весовой расход топлива в начальном сечении — коэффициент избытка воздуха и — скорость потока и капель топлива на расстоянии х. [c.37]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...