Пережог

Ниже температуры пережога находится зона перегрева. Явление перегрева заключается в резком росте размеров зерен. Вследствие того, что крупнозернистой первичной кристаллизации (аусте-нит), как правило, соответствует крупнозернистая вторичная кристаллизация (феррит + перлит или перлит + цементит), механические свойства изделия, полученного обработкой давлением из перегретой заготовки, оказываются низкими. Брак по перегреву в большинстве случаев можно исправить отжигом. Однако для некоторых сталей (например, хромоникелевых) исправление перегретого металла сопряжено со значительными трудностями, и простой отжиг оказывается недостаточным. [c.60]

Максимальную температуру нагрева, т. е. температуру начала горячей обработки давлением, следует назначать такой, чтобы не было пережога и перегрева. В процессе обработки нагретый металл обычно остывает, соприкасаясь с более холодным инструментом и окружающей средой. Заканчивать горячую обработку давлением следует также при вполне определенной температуре, ниже которой пластичность вследствие упрочнения (рекристаллизация не успевает произойти) падает и в изделии возможно образование трещин. Но при высоких температурах заканчивать деформирование нецелесообразно (особенно для сплавов, не имеющих фазовых превращений). В этом случае после деформирования зерна успевают вырасти и получается крупнозернистая структура, характеризующаяся низкими механическими свойствами. [c.60]

Перегрев и пережог металла являются результатом неправильного выбора температуры нагрева при горячей обработке давлением. Для уменьшения сопротивления пластической деформации (повышения пластичности металла) температуру нагрева следует выбирать возможно более высокой однако при этом может увеличиться зерно и понизиться ударная вязкость. Поэтому необходимо учитывать температуру начала обработки (обусловливающую наименьшее сопротивление деформации) и ее конца (обеспечивающую рекристаллизацию металла и необходимые размеры зерен). [c.88]

Раскрытый глубокий окисленный разрыв поверхности металла разнообразного очертания, расположенный поперек или под углом к направлению прокатки и образующийся при горячей прокатке несовершенной калибровки валков, пониженной пластичности или пережоге металла [c.128]

Повышение температуры в области 0>О,9 резко уменьшает деформируемость металла (перегрев и пережог). Увеличение скорости деформации сталей и сплавов, имеющих высокое сопротивление деформации, может сыграть отрицательную роль, так как незначительное повышение температуры под влиянием тепла деформации способствует оплавлению легкоплавких составляющих по границам зерен и разрушению (рис. 274,а). На микрошлифах, соответствующих этой области, видны по границам зерен следы легкоплавких эвтектик и внутреннего окисления (пережог). [c.516]

Нагрев стали до еще более высоких температур в окислительной атмосфере приводит к окислению границ зерен и называется пережогом. Он является неисправным дефектом стали. [c.50]

Они хорошо деформируются в холодном и горячем состояниях. Для закалки сплав Д1 нагревается до 495-510 С, а Д16-до 485-503 С. Нагрев до более высоких температур вызывает пережог Охлаждение производится. в воде Дуралюмины после закалки подвергают естественному старению, т.к при этом обеспечивается более высокая коррозионная стойкость Время старения 4-5 суток Иногда применяют искусственное старение при температуре 185. 195 °С Из сплава Д16 изготовляют обшивки, силовые каркасы, строительные конструкции, кузова грузовых автомобилей, шпангоуты, стрингера, лонжероны самолетов и т.д. [c.119]

Для пленочного кипения характерно существование паровой пленки, покрывающей поверхность нагрева. Пленочное кипение происходит при большей разности температур между твердой поверхностью и жидкостью. Для воды (и большинства органических жидкостей) при атмосферном давлении этот температурный напор составляет > 100°. Пленочное кипение наблюдается в быстродействующих перегонных аппаратах, при кипении криогенных жидкостей, охлаждении двигателей на химическом топливе, охлаждении реакторов и др. При высоких давлениях коэффициент теплоотдачи при пленочном кипении может так возрасти, что пережога поверхности нагрева не наступает. При высоких температурах при пленочном кипении значительное количество теплоты передается излучением, поэтому коэффициент теплоотдачи при пленочном кипении зависит от излучательных свойств поверхности теплообмена, поверхности жидкости и самого пара. Расчетные зависимости для коэффициентов теплоотдачи при ламинарном движении паровой пленки могут быть получены теоретическим путем. В развернутой форме эта зависимость имеет вид [c.202]

По условиям работы турбины отклонение температуры пара от номинального значения при переменной нагрузке допускается в пределах —10 °С < < < + 5 °С. Для поддержания заданных параметров пара, а также для предупреждения пережога труб перегревателя применяют регулирование температуры перегретого пара. [c.237]

В этом случае он защищает выходные витки от пережога и поддерживает заданное значение температуры пара на выходе. В барабанных котлах высокого давления (р = 13,8 МПа) широкое распространение получили схемы регулирования пара впрыском собственного конденсата (рис. 142). После нагрева воды в экономайзере 8 и циркуляционном контуре 1 насыщенный пар из барабана 2 идет двумя потоками в количестве D y на установку 9 получения собственного конденсата и в количестве D— Dg на нагрев пара в потолочном перегревателе <3 и в ширме 5. В установке 9 пар конденсируется при передаче теплоты питательной воде. В результате 1ку > 1 в и 1вэ > 1пв- Полученный конденсат с теплосодержанием в количестве D i и Dgi подается для регулирования температуры пара в паровой тракт котла перед холодным конвективным пакетом 7 ширмы и перед выходной ступенью 6. Остаток конденсата D y — D i — С>в2 насосом 4 перекачивается в барабан 2. Благодаря теплоте, полученной от пара питательной водой, /вэ i> t ne- [c.239]

В точке D (рис. 6.2) возникает кризис теплообмена. При этом резкое ухудшение теплоотдачи обычно устанавливается не сразу на всей площади теплоотдающей поверхности, а на каком-либо небольшом ее элементе, где создается наиболее благоприятная обстановка для образования паровой пленки. Когда тепловой поток задается независимо от условий теплообмена, например при электрическом пли радиационном обогреве поверхности, возникшая в каком-либо месте паровая пленка очень быстро (при низких давлениях почти мгновенно) распространяется по всей поверхности, вызывая покраснение или даже пережог последней. В этом случае явление кризиса теплообмена развивается по пунктирной линии DE. При обогреве поверхности насыщенным паром независимым образом задается температурный напор, т. е. разность температур насыщения греющего пара и кипящей жидкости М [c.164]

Пленочное кипение наблюдается при закалке металлов в жидкой среде, в ряде быстродействующих перегонных аппаратов, при кипении криогенных жидкостей, при охлаждении жидкостью ракетных двигателей на химическом топливе и атомных ракетных двигателей. При высоких давлениях абсолютная величина а при пленочном кипении.становится значительной (рис. 13-18), поэтому пережога кипятильной трубы [c.317]

Повышение температуры нагрева от 490 до 505 °С при закалке существенно не изменяет значения предела прочности у менее легированных сплавов. Пережог некоторых составов сплава Д16 (п. 4 и 8 табл. 4-1) наступает при температуре 505 °С. При температуре 510 °С пережог наступает у сплавов состава, приведенного а табл. 4-1, п. 3, 7 и 10. При этом на шлифах составов, приведенных в п. 5—10, видно большое количество мелкодисперсных фаз, выделившихся из твердого раствора. [c.58]

При неправильном ведении процесса нагрева происходит пережог металла, образование трещин вследствие растягивающих напряжений. Особенно опасен в этом отношении процесс охлаяздения ме-твхха. [c.39]

Вблизи температуры плавления сплава находится температура, при которой наблюдается потеря пластичности. Здесь же находится область пережога стали, связанного с оплавлением и окислением границ зерен, поэтому штамповать в этой области нельзя. Некного ниже находится температура перегрева сплава, который характери- [c.39]

При горячей обработке давлением в металле могут появляться различные дефекты крупнозернистость и видманштеттова структура (в результате перегрева и пережога стали), трещины и др. [c.88]

Из фиг. 3.13 следует, что при постоянных o , и Тнас плотность теплового потока Jg сначала линейно увеличивается с ростом АТ . В момент достижения поверхностью температуры насыщения Гцас начинается кипение с недогревом. После этого плотность теплового потока резко возрастает, пока не достигается точка пережога. Скорость Уй оказывает большее влияние на Jg до начала кипения, чем при кипении. При одинаковых значениях. линии с.легка смещены из-за зависимости физических свойств от температуры. [c.130]

При микроструктур ном анализе (микрранализ) исследуется структура металла при увеличении в 50—2000 раз с помощью оптических микроскопов. Микроисследование позволяет установить качество металла, в том числе обнаружить пережог металла, наличие окислов по границам зерен, засоренность металла неметаллическими включениями (оксидами, сульфидами), величину зерен металла, изменение состава металла при сварке, микроскопические трещины, поры и некоторые другие дефекты структуры. [c.153]

В диапазоне температур 0=0,64-0,85 (для сталей 800—1200 °С) кривые пластичности имеют максимум (рис. 273). После достижения максимума пластичность падает вследствие перегрева (чрезмерного роста зерна), а при дальнейшем повышении температуры — вследствие пережога (окисления по границам зерен). В этом же температурном интервале при е= lO- -l-lO с (для хромоникелевых сплавов e=10 H-10 для стали 01Х18Н10Т =10 с ) кривые зависимости пластичности от скорости деформации также имеют максимум. Дальнейшее повышение скорости приводит к снижению пластичности, что связано с подавлением диффузионных процессов. [c.516]

Вследствие ошибок при нагреве заготовки возможно образование завышенного слоя окалины, обезуглероженного П0верхн0стн01 0 слоя, изменение микроструктуры металла (перегрев, пережог). В процессе ковки возникают различные искажения формы, забоины, вмятины, вогнугые торцы, увеличивающие концевые припуски. При несоблюдении температурного режима ковки возможно образование наружных к внутренних трещин (расслоение), неблагоприятной макроструктуры поковки. [c.107]

При очистке на ловерхности поковки могут обнаружиться забоины, остатки окалиЕ ы и следы травления. Необходимо отметить, что торцевые и закалочные трещины, расслоения, пережоги, значительные отклонения формы являются неисправимыми дефектами. [c.107]

Трудность осуществления пленочного режима кипения при электрическом обогреве состоит в резком повышении температуры поверхности при переходе от пузырькового к пленочному, что вызывает пережог рабочего элемента, если для его изготовления не применяются специальньк тугоплавкие материалы. После осуществления указап 1ых режимов кипения тем или иным способом опыты прэ водятся в обратном направлении. Для этого производится постепенное снижение теплового потока до тех поз, пока не произойдет переход пленочного режима кипения в пузырьковый. При этом измерения ведутся теми же методами и средствами, какие применяются для исследования других режимов кипения. Трудности осуществления пленочного режима кипения иногда удаегся до некоторой степени обойти, как это сделано, например, в последованиях, описанных в [Л. 6-6, 6-27]. В них для получения пленочного режима применяются относительно невысокие значения тепловых потоков н температур стенки и, кроме того, не требуется проходить первый кризис кипения. Чтобы избежать [c.312]

Вертикально-цилиндрический котел (рис. 23-1, а) состоит из наружного цилиндрического корпуса 2, в котором располагается внутренний цилиндрический корпус 3. Внизу эти два корпуса связаны кольцевой накладкой или отбортовкой внутреннего цилиндра.-Вверху к цилиндрам приваривают сферические днища 4 и 5, которые соединяют с цилиндрической дымовой камерой 6 или системой вертикальных труб, через которые дымовые газы из топочной камеры 1 уходят в дымовую трубу 7. Питательная вода подается в пространство между барабанами 2 и 5 здесь вода испаряется под воздействием тепла, поступающего из топки через стенку барабана 3, а образовавшийся пар занимает объем над уровнем воды, который во избежание повреждения, внутреннего цилиндра от пережога должен быть выше днища 4. Из этого объема пар поступает в паропровод. Испарившаяся в котле воде возмещается соответствующим количеством свежей питательной воды. Топливо на колосники 8 загружается через расположенную внизу котла дверцу. Вертикально-цилиндрические котлы изготовляют паро-производительностью от 0,2 до 1,0 т/ч для производства насыщенного пара с давлением 0,88 Мн1м . Этн котлы устанавливают на небольших промышленных предприятиях. [c.282]

Таким образом, с питательной водой в котел непрерывно поступают примеси, которые накапливаются в котловой воде. Постепенно они частично выпадают в осадок на поверхности нагрева котла, образуя накипь, а частично кристаллизуются в объеме котловой воды, образуя шлам. Шлам оседает в низких местах котла, откуда удаляется продувкой. Осевшая в трубах накипь, имея низкий коэффициент теплопроводности [0,12—2,ЗЗВт/(м-°С) ], способствует резкому повышению температуры металла поверхностей нагрева котельных агрегатов, а иногда пережогу труб. В соответствии с Правилами устройства и безопасной эксплуатации паровых и водогрейных котлов Госгортехнадзора СССР допускается обработка питательной воды до ее поступления в котел, а также внутрикотловая обработка. [c.138]

Переход от пузырькового к пленочному режиму кипения носит черты кризисного явления, так как в момент смены режимов кипения наблюдаются внезапное резкое снижение интенсивности теплоотдачи и соответствующее увеличение температуры теплоотдающей поверхности (рис. 13-4). Повышение температуры поверхности в ряде случаев так велико, что 1 ризис кипения сопровождается разрушением (расплавлением или пережогом) поверхности теплообмена. После макс даже при малом увеличении тепловой нагрузки слой паровых пузырей превращается в сплошную паровую пленку, которая оттесняет жидкость от поверхности теплообмена. В результате этого происходит коренное изменение механизма теплообмена, т. е. возникает кризис. [c.322]

Эта проблема касается европейской секции ЕЭЭС, причем главным образом ОЭЭС Северо-Запада, Центра и Юга, где приходится массово использовать маломаневренные блоки базисных КЭС на органическом топливе в нерасчетных полупиковых режимах со снижением их надежности, пережогом топлива, перетоком электроэнергии на восток навстречу транспорту топлива и другими неоправдапными последствиями [45, 46]. В последнее время из-за недостаточных вводов новых мощностей предлагается массовая реконструкция устаревшего оборудования для продления срока службы. Реализация такого предложения еще больше усложнит проблему маневренности [c.94]

Расслоение — трещины на кромках и торцах поверхности листа, образующиеся из-за несвариваемости металла при наличии в нем не-закристаллизовавшихся участков, рыхлоты, шлаковых включений, внутренних разрывов и пережога. Расслоение иногда сопровождается вздутием поверхности. [c.6]

Перегрев, пережог возникает обычно из-за превышения заданной температуры нагрева и выдержки при нагреве детали. Перегрев характеризуется образованием крупнозернистой структуры, оксидных и суль фидных включений по границам зёрен (в стали) при пережоге, кроме того, оплавляются границы зерен, что в дальнейшем способствует разрушению металла. [c.9]

Для каждого материала критическая скорость деформирования, определяющая переход от разрушения по телу зерен (в области высоких напряжений и соответственно высоких скоростей деформации) к разрушению по границам зерен (для более низких напряжений и малых скоростей деформации), для данной температуры является достаточно постоянной величиной [23]. Перелом на кривых а (т) соответствует переходу от внут-ризеренного к межзеренному разрушению [100]. На эту характеристику существенное влияние оказывает состояние материала. В случае дефектности границ зерен (сильный пережог, перегрев, [c.87]

Металлургия черных металлов (1986) -- [ c.266 ]

Металлы и сплавы Справочник (2003) -- [ c.0 ]

Справочник по специальным работам (1962) -- [ c.611 ]

Краткий справочник прокатчика (1955) -- [ c.228 ]

Общая технология силикатов Издание 4 (1987) -- [ c.88 ]

Термическая обработка металлов (1957) -- [ c.93 ]

Технология металлов и конструкционные материалы Издание 2 (1989) -- [ c.95 , c.313 ]

Теория термической обработки металлов (1974) -- [ c.33 , c.96 , c.198 ]

Мастерство термиста (1961) -- [ c.69 ]

Металловедение и технология металлов (1988) -- [ c.148 , c.319 ]

Материаловедение Технология конструкционных материалов Изд2 (2006) -- [ c.470 ]

Справочник рабочего кузнечно-штамповочного производства (1961) -- [ c.162 ]

Порошковая металлургия Изд.2 (1980) -- [ c.353 ]

Машиностроение Энциклопедический справочник Раздел 3 Том 6 (1948) -- [ c.443 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...