Средние длины пути

Как видно из рис. З.Н, выделенный фрагмент является типичным для всего потока. В связи с этим среднюю длину пути газа t можно выразить как [c.94]

Определяем коэффициент теплоотдачи излучением от потока газов к стенкам труб. Средняя длина пути луча [c.230]

Средняя длина пути луча [c.233]

Произведение средней длины пути луча на парциальные давления двуокиси углерода и водяных паров [c.233]

Средняя длина пути я-мезона до распада равна [c.248]

Средняя длина пути я-мезона до ядерного неупругого взаимодействия, например в А1, [c.248]

МЕТОД РАСЧЕТА ТЕПЛООБМЕНА ИЗЛУЧЕНИЕМ МЕЖДУ ОБЪЕМОМ ГАЗА И ЧЕРНОЙ ГРАНИЧНОЙ ПОВЕРХНОСТЬЮ, ОСНОВАННЫЙ НА ПОНЯТИИ О СРЕДНЕЙ ДЛИНЕ ПУТИ ЛУЧА [c.296]

Величину d p i любой геометрической формы объема газа (отличающуюся от полусферы), излучающего на всю граничную поверхность или часть ее, можно определить по формуле (13.77), если ввести вместо R некоторую величину L . Этой величине соответствует такая функция ехг(М/., R), которой формула (13.77) определяет точное значение d(p для произвольной формы объема [28]. Величину называют средней длиной пути луча. [c.296]

Формулы для определения средней длины пути луча различных объемов газа, излучающих на какую-либо площадку поверхности, приведены в литературе [28]. Ниже приведены формулы для Lg при излучении объема газа на всю граничную поверхность. [c.296]

Интегральное излучение. В приближенных расчетах принимают, что средняя длина пути луча не зависит от а , [см. уравнение (13.81)]. Поэтому формула для определения интегрального потока излучения получена путем интегрирования выражения [c.297]

Сопоставляя соотношения (33.77)—(33.80), можно констатировать, что средняя длина пути луча представляет собой радиус такой полусферы, плотность потока падающего излучения которой к центру ее основания равна средней плотности потока излучения, падающего на рассматриваемый элемент поверхности от реального объема газа [27]. [c.423]

Формулы для определения средней длины пути луча Lg различных объемов излучающего газа приведены в литературе [27J. [c.423]

Теплообмен излучением объема газа на всю граничную поверх- ность. Для предельного случая оптически тонкого слоя газа (ослабления излучения не происходит и весь поток излучения достигает поверхности оболочки) средняя длина пути луча [27] [c.424]

Вместо подсчетов по формулам значения Есо и Eh o обычно находят по графикам, приведенным на рис. 2.71 и 2.12, а, которые построены по опытным данным. Для пользования этими графиками надо знать температуру газов t(° ), парциальное давление газов рсо, и рн,о и определить среднюю длину пути луча I (м). Последнюю можно подсчитать по следующей приближенной формуле [c.216]

Приближенное значение средней длины пути луча определяется выражением [c.239]

Данные по средней длине пути луча для газовых тел различной геометрической формы приводятся в литературе [Л. 88]. Поправка на отклонение от закона аддитивности для газовых смесей за счет взаимного поглощения излучения компонентами берется из графиков на рис. 18-7. [c.435]

Рис. 5-26. К определению средней длины пути луча.

Таблица 5-2 Средняя длина пути луча для газовых тел различной формы

Таким образом, средняя длина пути лучей в бесконечном плоском слое толщиной I должна быть значительно большей, чем у сферы с диаметром, равным толщине слоя I. Соответственно более высокой является и степень черноты бесконечного плоского слоя по сравнению со степенью черноты аналогичного шарового слоя. [c.165]

Падающие (удельные) лучистые потоки от излучающей среды на ограждающие поверхности различны по величине для различных мест этой поверхности, так как при прочих равных условиях различна средняя длина пути лучей (при разных значениях [c.200]

Значения этих коэффициентов зависят от формы пространства, заполненного пламенем. С известным приближением можно принять, что постоянные а к Ь пропорциональны величинам средней длины пути луча. Поэтому, если найдено s для излучения объема пламени на кладку, то Ь = 1. Для такого случая средняя длина луча, отвечающая излучению на поверхность нагрева, со- [c.207]

S — средняя длина пути луча. [c.222]

Средняя длина пути излучения [c.335]

Сопротивление ширм, расположенных в газоходе, учитывается при скоростях газов, больших 10 м сек. При этом, как сказано, расчет ведется для продольного омывания по формуле (1-3) по средней длине пути. Для упрощения вместо эквивалентного диаметра канала в формулу подставляется удвоенный шаг между ширмами. Коэффициент сопротивления трения принимается с учетом увеличенной шероховатости равным 0,04. [c.25]

Сделав ряд допущений (в частности, заменив действие реальных вихрей с переменными параметрами действием вихрей с осредненными параметрами, которые меняются по определенному закону, и допустив, что на некотором пути Z вихри сохраняют свою индивидуальность и лишь потом растворяются в среде), В. А. Баум считает достаточным знание только двух параметров средней длины пути смешения I и относительной скорости движения вихря Ш в осредненном потоке. [c.64]

Определение средней длины пути скольжения Сер для всей совокупности точек валка, находящихся на дуге контакта, математически сводится к определению среднеинтегрального значения функций Сх = Ф (ф) при изменении ф от а до 0. Величина Сер может быть определена двумя способами в соответствии с тем, что было сказано выше по поводу вычисления пути скольжения на участке у—0. [c.40]

Для случая оптически иетоикого слоя газа (оптическая толщина не равна пулю) среднюю длину пути луча определяют по следующему приближенному уравнению [28] [c.297]

Степени черноты пара и двуокиси тлерода берутся из графиков (18-4), (18-5) по температуре газа при соответствующих произведениях парциального давления на длину пути луча (р/). Приближенно средняя длина пути луча определяется из соотношения [c.434]

После определения степени черноты е по этим графикам собственное излучение газа рассчитывается по формуле (5-23). Номограммы построены таким образом, что вычисленная по этой формуле плотность потока излучения Е будет определять излучение, проходящее через единичную площадку из окружающей ее газовой полус ры радиусом /, как показано на рис. 5-26, а. В этом случае длина пути луча I по всем направлениям одинакова. Для газовых объемов иной формы длина пути лучей по различным направлениям разная (рис. 5-26, б). В результате анализа было установлено, что в этом случае излучение любого газового объема можно заменить излучением эквивалентной газовой полусферы. Радиус такой полусферы, равный средней длине пути луча I, определяется из при- [c.191]

Рис. 5-26. К определению средней длины пути луча. а — излучение газовой полусферы, проходящее через единичную площадку в центре ее осиования б — газовый объем сложной формы.

При обработке деталей на автоматах и полуавтоматах средняя длина пути резания, пройденная твердосплавным резцом до появления затупления, вызывающего увеличение рассеивания, колеблется в узких пределах для каждого обрабатываемого материала. Так, при обточке подшипниковых колец из стали ШХ-15 резцами из сплава Т5КЮ эта величина составляет примерно 3000 м, а для сплава Т14К8 — 6000 м. [c.47]

Точка Е на фиг. 14 является границей между кольцевым режимом и течением в виде тумана. При переходе этой границы происходит еще одно изменение процесса теплообмена. Для этого режима течения уравнение (16) неприменимо. При течении в виде тумана толщина пленки жидкости уменьшается настолько значительно, что слой перегретой жидкости может подвергаться непосредственному воздействию основного потока пара. В этих условиях тепло передается путем непосредственного обмена жидкими каплями между паровым ядром потока и перегретой лшдкостью в слое, омывающем внутреннюю поверхность стенки трубы. Температура капли, срывающейся с поверхности перегретого слоя, уменьшается за счет испарения, а после выпадения ее в пленку жидкости возникает дополнительный поток тепла. Если эта гипотеза справедлива, то количество тепла, переданное от степкп к потоку, будет пропорционально интенсивности обмена каплями жидкости. В этом случае тепловой поток должен определяться только гидродинамическими характеристиками течения смеси. Другими словами, статистическое поведение капель, средняя длина пути смешения, амплитуда пульсаций и т. д. могут определять поведение системы и являться основой решения задачи. При этом коэффициент теплоотдачи определяется числом Рейнольдса, выраженным через соответствующим образом подобранные параметры. Могут возникнуть условия, при которых система неспособна обеспечить подвод новых порций жидкости к слою жидкости, покрывающему обогреваемую стенку трубы, и в каком-либо месте на стенке образуется сухое пятно. Это приводит к быстрому повышению температуры стенки, что часто наблюдалось при проведении экспериментов. [c.269]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...