Паросодержание

X- расходное массовое паросодержание двухфазного потока [c.4]

Дальнейшее увеличение паросодержания и изменение структуры вьь текающего потока ограничиваются возможностями метода адиабатического дросселирования. Однако это можно реализовать искусственно следующим образом. Если при достижении предельной начальной температуры 175...180 °С резко уменьшить расход воды через образец, то перепад давлений на нем, а вместе с ним и давление на внутренней поверхности резко упадут до давления насыщения и вода закипит перед образцом. В этом случае через образец периодически подаются порции воды с паром. Подающаяся двухфазная смесь пульсирует. В периоды между этими пульсациями на входе в образец имеет место расслоение пара и [c.79]

Если удельный объем однозначно выражается через расходное массовое паросодержание потока л- [c.89]

Подставляя в него функции (4.26), находим аналитическую зависимость между расходным массовым паросодержанием потока х и насыщенностью S пористой структуры жидкостной фазой [c.91]

Для иллюстрации и сравнения результатов, полученных по двум моделям, на рис. АЛ..АЛ приведены некоторые характеристики двухфазного испаряющегося потока в пористых матрицах в зависимости от его расходного массового паросодержания х. Расчеты выполнены с использованием физических свойств воды и водяного пара в состоянии насыщения при давлении 0,1 МПа. Интеграл 1(х) на рис. 4.4, б рассчитан в соответствии с формулой (4.19) по значениям параметра Ф (л ), приведенным на рис. 4.4, а. [c.92]

На рис. 4.7 показано влияние паросодержания в потоке на величину [1 - (1 - которая согласно (4.8) характеризует изменение ин- [c.94]

Аналогично может быть рассчитано изменение массового паросодержания испаряющегося потока и для канала с изменяющейся по длине плотностью теплового потока q (Z) [c.122]

Для расчета сопротивления двухфазного потока в области испарения необходимо знать изменение массового расходного паросодержания потока X в обеих ее зонах, которое с учетом (6.19), (6.20) можно вычислить по выражению [c.137]

ХОД процесса и получать на выходе поток испаряющегося охладителя с постепенно возрастающим паросодержанием вплоть до его полного испарения. [c.160]

Записанные выражения позволяют рассчитать изменение температуры пористого материала, энтальпии охладителя, расходного массового паросодержания двухфазного потока в области испарения. Для определения ее относительной протяженности к -1 используем последнее из условий (7.8), которое с учетом (7.14)., .(7.18) можно записать так [c.163]

В [123] было показано, что для достаточно большого диапазона изменений начальной скорости пара и паросодержания а величина а остается практически постоянной о=0.8. [c.340]

Влажный пар имеет при давлении р = 1,5 МПа паросодержание х = 0,80. [c.196]

Для этого мы использовали методику работы [2j, отбирая доя анализа значения па рос одержаний х° р, соответствующих вертикальному участку зависимости ./ер > () в опытах, где паросодержания на входе в ако-периментальный участок были Xjp- [c.89]

Он заключил, что скорость поднимающихся вверх пузырьков пара зависит главным образом от паросодержания в столбе жид- [c.143]

К началу третьего участка центральная часть потока достигает температуры насыщения. На этом участке происходит развитое пузырьковое кипение. Здесь паросодержание может достигать большой величины, и по трубе движется, по существу, двухфазный поток. Увеличение паросодержания сопровождается ростом скорости потока и градиента давления вдоль трубы. [c.410]

В двухфазной области жидкость—пар под х обычно понимают долю паровой фазы, т. е. паросодержание. [c.135]

Формула (12.73) относится к жидкости, не содержащей пара. Если паросодержание х не равняется нулю, то в выражении для ш"—Ы) и а величина р должна быть заменена на р (1 — + р х. [c.481]

Метод радиоактивных индикаторов основан на избирательной растворимости солей, которые содержат радиоактивные нуклиды в жидкой и паровой фазах. Так как растворимость солей в паровой фазе много меньше, чем в жидкости, то по активности среды можно определять паросодержание. Если в изучаемой среде содержится недостаточное количество естественных нуклидов, то их можно вносить искусственным путем. Этот метод с успехом применяется в ядерной энергетике для определения паросодержания теплоносителя в реакторе и магистралях по излучению изотопа °К- [c.241]

Метод диффузионного индикатора основан на введении в поток нейтрального газа-индикатора и определении концентрации фаз по изменению концентрации газа-индикатора в пробе. Например, при диагностике парожидкостного потока концентрация газа-индикатора в паровой фазе по мере испарения жидкости будет уменьшаться. Зная концентрацию газа-индикатора в пробе, взятой из какой-либо области потока, и в полностью испаренном потоке,, можно определить массовое паросодержание парожидкостного потока. [c.241]

Диапазон изменения и 3 очевидно одинаков 0<х<1,0<Р<1. На границах этого интервала объемные и массовые расходные паросодержания совпадают, но из-за условия р р" внутри интервала они отличаются весьма сильно. Рисунок 7.5 дает связь Р (х) для пароводяных потоков. Очевидно, что при р = фазы неразличимы, поток становится однофазным, формально при этом X = Р во всем интервале. По мере снижения давления одним и тем же значениям х соответствуют все большие значения р. Для примера водовоздушная смесь при р = 0, МПа и комнатной температуре при X = 0,1 имеет Р = 0,988, в чем легко убедиться подставив в формулу [c.293]

Такое определение массового расходного паросодержания удобно использовать для потоков в условиях теплообмена с окружающей [c.293]

Рис. 7.5. Связь объемного 3 и массового х расходных паросодержаний для воды при различных давлениях р

При однофазном течении жидкости на входном участке (до пересечения с кривой I) температура остается постоянной, а давление линейно понижается. Жидкость достигает состояния насыщения (точка пересечения с кривой I), закипает и образуется двухфазный поток. Его расходное массовое паросодержание х = (I o - i )l г возрастает. Это вызывает непрерывное увеличение гидравлического сопротивления — наклон кривых распределения давления и температуры в потоке внутри образца постепенно увеличивается. По мере повышения начальной температуры сокращается протяженность входного участка течения однофазного потока, фронт закипания приближается к входной поверхности и возрастает паросодержание двухфазного потока на выходе. При этом увеличивается градиент давления в двухфазном потоке (кривые располагаются круче) и возрастает полный перепад давлений на образце. На рис. 4.1, б светлые значки и проведенные через них кривые соответствуют давлению насьь щения, рассчитанному по температурам, показанным на рис. 4.1, а. Темные значки соответствующего вида — измеренные величины давления. При совпадении расчетных значений давления с измеренными для двухфазного потока используется только темный значок. Величины давления насыщения могут быть рассчитаны только для двухфазного потока, т. е. для точек в области, расположенной выше кривой I. [c.78]

При начальной температуре воды 85...90°С (в зависимости от тщательности предварительной дегазации воды) на выходной поверхности образца всегда появляются видимые мельчайшие пузырьки воздуха. С повышением температуры и принижением ее к 100°С число и размеры пузырьков увеличиваются. Они медленно растут, достигают в максимальных случаях диаметра — 0,6 мм, отрываются и сносятся потоком. При приближении начальной температуры воды к 100° С происходит постепенный переход от выделения газопаровых пузырьков к паровым. Он состоит в том, что число центров образования и частота отрыва пузырьков возрастают, а их максимальные размеры уменьшаются до диаметра меньше 0,1 мм. При повышении температуры от 100 до 102 °С мельчайшие паровые пузырьки выбегают сплошными цепочками и лопаются на поверхности жидкостной пленки, образуя на ней мельчайшую рябь и туман из микрокапель. При дальнейшем повышении начальной температуры практически из каждой поры идут сплошные паровые микроструи, интенсивность которых непрерывно возрастает. Вся поверхность образца равномерно усеяна мельчайшими белыми источниками паровых микроструй. Пленка жидкости на ней набухает, становится рыхлой и белеет. Появляется шум. В дальнейшем интенсивность истечения паровых микроструй еще более возрастает, шум увеличивается. На пленке образуются бесформенные белые скопления размером около 5 мм, быстро сбегающие вниз или отрывающиеся от ее поверхности в виде бесформенных вначале комков. Такой механизм по мере увеличения его интенсивности наблюдается без качественных изменений до предельных исследованных начальных температур воды 180 °С, что соответствует возрастанию массового расходного паросодержания вытекающего двухфазного потока от О до 0,15. [c.79]

При постоянном расходе охладителя плотность объемного тепловъь деления постепенно повышается и на внешней поверхности образца наблюдается изменение структуры потока начиная от однофазного истечения жидкости, затем появляются сначала отдельные, а затем - цепочки мельчайших гаэопаровых пузырьков. Далее жидкость на поверхности закипает и постепенно увеличивается расходное паросодержание потока до полного его испарения и высыхания внешней поперхности. При этом картина истечения охладителя на всех стадиях аналогична изложенной ранее для адиабатного потока. Но здесь получены подробные данные также и для завершающей стадии, когда жидкостная пленка утоньшается и переходит в темную влажную поверхность с небольшими пенными скоплениями тонкой структуры. Последние образуются из жидкостной микропленки, выносимой паровыми микроструями из поровых каналов. Насыщенность пористой структуры жидкостью уменьшается, и после этого внешняя поверхность высыхает и светлеет. [c.81]

Для расчета интеграла (4.18) нужно знать определяемую теплообменом зависимость массового паросодержания потока х от координаты z. В практическом и теоретическом планах важным является частный случай линейной зависимости х = г - Г)/ (к - Г), характеризуемой постоянным по длине пористого материала средним объемным тепловьзделением = onst. Он реализуется при постоянном вдоль канала внешнем тепловом потоке, причем здесь l = Lfb,k =К/5. В этом случае расчет интеграла [c.90]

Последнее выражение является более удобным, чем (4.28), так как массовое паросодержание потока определяется характером теплопод-вода и может быть рассчитано. [c.91]

Анализ сопротивления при движении испаряющегося теплоносителя внутри пористого материала приведен в разд. 4.3. Там было показано, что для расчета перепада давлений необходимо знать изменение величины расходного массового паросодержания двухфазного потока х. Причем там же в качестве примера рассмотрено решение задачи для постоянного по длине канала с проницаемым заполнителем внешнего теплового потока q, когда массовое паросодержание двухфазной смеси линейно возрао-таетх= (Z-L)/ (K-L). [c.122]

Аналогично рассчитывается массовое паросодержание потока и при конденсации пара внутри охлаждаемого канала с пористым заполнителем. После этого вследствие полной обратимости физического механизма процессов испарения и конденсации потоков внутри канала с проницаемой матрицей расчет изменения давления вдоль конденсирующегося потока может быть произведен с помощью соотношений, приведенных в разд. 4.3. Необходимо учесть только обратное изменение массового па-росодержания вдоль канала. [c.123]

На рис. 6.7 показано мзмененне температуры пористого материала в области испарения и массового паросодержания потока для трех случаев, соответствующих точкам I, П, П1 на рис. 6.6. Для них получено соответственно д к) =50 200 500°С Д, =0,82 3,28 4,01 к-I =0.246 0,266 0,383. В первом случае испарение завершается в первой зоне второй соответствует завершению испарения при предельном перегреве tJ, в третьем — область испарения состоит из двух зон, причем z - I = = 0,246 f -z = 0,137. [c.139]

Рис. 6.7. Изменение температуры проницаемой матрицы в области испарения (а) и массового паросодержання двухфазного потока в ней (6) при параметрах системы, соответствующих точкам 1-II1 на рис. 6.6

В данном случае, как и в случае течения газожидкостных систем в трубах (разд. 3.7), реа.лизуются следующие режимы течения ко.льцевой, пузырьковый, снарядный, пенный и в виде водяной пыли. Простейшей, но практически нереализуемой расчетной моделью является модель изэнтропийного гомогенного расширения. В другом приближенном методе используется модель замороженного течения, т. е. течения без тепло-и массообмена между фазами (постоянное паросодержание). Эти [c.334]

В качестве газа-индикатора обычно используют инертные газы (например, гелий). Концентрацию газа-индикатора определяют с помощью хроматографов и интерферометров. Методом диффузионного индикатора целесообразно измерять массовую концентрацик> фаз в парожидкостных потоках, когда объемное паросодержание близко к единице. [c.241]

При выводе уравнения, связывающего локальные скорости жидкой аУж и газообразной м>г фаз с другими параметрами, принимают допущение о том, что расход жидкости Сж и газа Сг через отверстие датчика с площадью / дат равен расходу фаз через такой же элемент площади потока, но в отсутствие датчика. Составляя баланс количества движения и сил, действующих на идеальный коаксильный цилиндр, выделенный в потоке у отверстия датчика, найдем связь между паросодержанием ф, динамическим напором Ар, локальными массовыми расходами и плотностями фаз, которые измеряются в опыте [c.251]

Изложены общие принципы ноетроення математического описания многофазных систем особое внимание уделено 1)ормулировке универсальных и специальных условии совместности на межфазных границах. Анализируется гидростатическое равновесие газожидкостных систем волновое движение на поверхности тяжелой жидкости, классические неустойчивости Тейлора и Гельмгольца гидродинамика гравитационных пленок. Рассмотрены закономерности стационарного движения дискретной частицы (капли или пузырька) в несущей фазе, механизм и количественные характеристики роста паровых пузырьков в объеме равномерно перегретой жидкости и на обогреваемой твердой стеикс. Приводятся характеристики течения газожидкостных потоков в канале, методы расчета истинного объемного паросодержания и трения в потоках различной структуры методы расчеты теплообмена и кризисов при пузырьковом кипении в трубах. [c.2]

Гл. 7 и 8 в наибольшей степени имеют прикладной характер. В гл. 7 вводятся основные количественные характеристики, обычно используемые при одномерном описании двухфазных потоков в каналах расходные и истинные паросодержания, истинные и приведенные скорости фаз, скорость смеси, коэффициент скольжения, плотность смеси. При рассмотрении методов прогнозирования режимов течения (структуры) двухфазной смеси акцент делается на методы, основанные на определенных физических моделях. Расчет трения и истинного объемного паросодержания дается раздельно для потоков квазигомогенной структуры и кольцевых течений. В гл. 8 описаны двухфазные потоки в трубах в условиях теплообмена. Приводится современная методика расчета теплоотдачи при пузырьковом кипении жидкостей в условиях свободного и вынужденного движения. Сложная проблема кризиса кипения в каналах излагается прежде всего как качественная характеристика закономерностей возникновения пленочного кипения при различных значениях [c.8]

Поскольку даже при высоких приведенных давлениях остается справедливым сильное неравенство р" р, то паровой пузырек в известном смысле — это пустота в жидкости. (Недаром в английском языке истинное объемное паросодержание газожидкостных потоков обозначается термином void fra tion — доля пустоты .) [c.271]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...