Сечения и разбиения

В заключение отметим следующее. Опреде.ление прогибов и углов поворота в программе проводится для поперечных сечений, являющихся концевыми сечениями участков вала. Если количество таких сечений между опорами оказывается небольшим, тс существенно падает точность в определении наибольшего прогиба в этой пролетной части вала. Повысить точность определения / можно дополнительным разбиением вала на более мелкие участки. При этом достаточно ввести в любом месте вала лишь один дополнительный короткий участок, остальные участки автоматически будут разбиты на отрезки, длины которых не превосходят длину искусственно введенного укороченного участка. Нумерация поперечных сечений и участков при этом изменится по отношению к заданию на проектирование. Сказанное было проделано для рассматриваемого примера первый участок длиной 150 мм был разбит на два длиной 40 и 110 мм. Диаметры вала в этом случае не корректировались. В результате повторного расчета было уточнено положение сечения с максимальным прогибом в пролете. Его координата х = = 633 мм. Значение же самого максимального прогиба f оказалось равным найденному ранее. [c.504]

Система координат yz — главная центральная. Переходим к вычислению моментов инерции относительно ее осей. При этом используем указанные выше разбиение сечения и индексы, соответствующие его частям. [c.189]

Решение. Находим геометрические характеристики сечения. Его разбиение на два прямоугольника и их нумерация указаны на рисунке. [c.202]

Для немагнитных тел, геометрия которых позволяет выделить токовые нити, можно использовать разбиение загрузки по сечению и по длине на элементы, для каждого из которых выполняются указанные выше условия. В результате получается система N связанных контуров, взаимодействие которых описывается системой алгебраических уравнений (см. 2.6). В такой постановке метод целесообразно рассматривать как численный. [c.72]

При расчете ферромагнитных тел распределение магнитной проницаемости на их поверхности, а значит, и сопротивления заранее неизвестно и необходимо введение итераций. Численные эксперименты показали, что даже при простых итерациях, когда значение берется с предыдущего шага в соответствии с найденным процесс сходится за 3—4 итерации при практически любых начальных значениях и,. Вычисление взаимных индуктивностей занимает до 50% всего времени расчета, его быстротой и точностью в основном определяется эффективность программы. Методы расчета индуктивностей приводятся во многих работах, например в [68], однако в своем большинстве они не ориентированы на ЭВМ. В то же время при расчете цилиндрических систем не удается обойтись каким-либо одним методом для всех видов сечений и взаимных расположений контуров. Поэтому обычно используется несколько состыкованных методов расчета. Наиболее трудоемок расчет взаимной индуктивности массивных контуров [69], поэтому следует стремиться заменять их тонкими соленоидами. При расчете многовитковых индукторов длина элементов I обычно больше толщины (1 и элементы можно рассматривать как соленоиды с аксиальной намоткой, что упрощает расчет. При разбиении тел по периметру элементы заменяются радиальными или аксиальными соленоидами в зависимости от соотношения I н (1. Расчет их взаимной индуктивности производится по нескольким приближенным формулам, состыкованным в трехмерном пространстве относительных размеров [70], или аналитическим методом (см. приложение 1). [c.93]

Иногда при аппроксимации объема отдельными тетраэдрами теряется наглядность, что может легко привести к ошибкам в нумерации узлов и т. д. Удобнее разбивать пространство на восьмиугольные кирпичики . Это осуществляется, как показано на фиг. 6.2, рассечением трехмерного тела параллельными плоскостями и разбиением полученных сечений на четырехугольники. [c.112]

Рис. 12.26. Схема разбиения КС и сопла на сечения и участки при расчете тепловых потоков и охлаждения стенки

Этап 3. Пусть имеются однородный шар радиуса Я и массы М и материальная точка массы т, расположенная от центра шара на расстоянии г. Разобьем шар плоскостями, перпендикулярными к прямой, соединяющей центр шара и точку т. Пусть V — одна из таких плоскостей. Расстояние от центра О шара до этой плоскости обозначим X. Будем считать х > О, когда плоскость V расположена между точками О и т, и а < О в противоположном случае. В сечении шара плоскостью V получается круг радиуса I = у/а расстояние у от точки т до плоскости V дается равенством у — г — х. С точностью до малых второго порядка слой, вырезаемый из шара соседними плоскостями указанного разбиения, имеет массу [c.267]

Общепринятым является разбиение всего диапазона энергий на два интервала первый — от начальных высоких энергий до 80—100 Мэе, где сечение можно считать не зависящим от энергии, и второй — от 80—100 Мэе до самых низких, где сечения существенно зависят от энергии. При решении задачи в целом функция распределения, определенная для первого интервала энергий, является источником в задаче для второго интервала. [c.255]

Большое значение имеет и обобщенная золотая пропорция. Обобщенные золотые сечения получаются при разбиении отрезка АВ точкой С так, что сохраняется справедливым отношение (АВ/СВ)р= СВ/АС. Указанное отношение частей отрезка отвечает следующему уравнению х =х +1, задающее беско- [c.144]

При этом разбиение балки на левую и правые части может быть в произвольном сечении. [c.84]

Структура программы расчета трехмерной задачи во многом похожа на рассмотренную в 3.5, структуру программы для одномерной задачи. Основное отличие состоит в организации расчетов внутри цикла по времени. Каждый шаг по времени состоит из трех частей, в которых определяются сеточные функции V n, щ, k (операторы 92—105), W n, (операторы 106—121), (операторы 122—137). Внутри каждой из этих частей проводятся прогонки по какому-либо одному направлению. Поскольку при этом для каждого направления (х, у или z) нужно перебирать все параллельные ему стержни , на которые разбивается область, то внутри каждой из частей организованы циклы по номерам точек разбиения н плоскости, перпендикулярной направлению прогонки. Например, при расчете Vi, прогонками по х (п 1,. .., N) в циклах перебираются все номера т и k в сечении yOz. Наконец, внутри этих циклов [c.127]

Для анализа термоупругих напряжений в сферическом корпусе на основании теории оболочек переменной жесткости построим геометрическую модель корпуса (рис. 4.17). При разбиении модели на элементы и выборе характерных сечений I - VI учитываем конструктивные особенности оболочечного элемента и характер распределения температур. Граничные условия при s = 0 = О, - Q [c.185]

В связи с ограниченной памятью ЭВМ и большими затратами машинного времени прт использовании МКЭ длину Lq оболочечной конструкции, меридиональное сечение которой разбиваем на конечные элементы, выбираем ограниченной (с учетом длины зон краевых эффектов, найденной по теории оболочек). Неравномерность разбиения зависит от геометрии оболочки. [c.190]

Интегрирование системы уравнений типа (7-35) по времени при заданных начальных 0г(О) и граничных 00 (т) условиях легко производить по стандартным программам. Обычно применяются программы, реализующие метод Рунге—Кутта. Для устойчивого счета необходимо, чтобы безразмерный шаг интегрирования по времени был всегда меньше шага разбиения по координате. Следует отметить, что при постоянных коэффициентах (линейное приближение) метод прямых легко реализуется и на АВМ. Решение полученной системы обыкновенных дифференциальных уравнений приближенно представляет переходные процессы в дискретных сечениях по длине теплообменника. В таком виде метод прямых применяется для расчета динамических свойств теплообменников различных типов [Л. 57]. [c.88]

Объединение энергетических групп объясняется тем, что погрешность слабо зависит от энергии. 12-групповое разбиение принято для оценки погрешностей расчета характеристик быстрых реакторов, а для нужд защиты желательно иметь более детальное представление погрешностей в области высоких энергий. Можно выбрать 28-групповое разбиение, а потом, в случае необходимости, без особых усилий перейти к 12-групповому разбиению. Наиболее же правильно в каждом конкретном случае выбрать свое энергетическое разбиение, которое выявляло бы особенности хода кривой сечения для данной реакции и данного элемента. [c.314]

Если к трубке приложен дополнительно изгибающий момент (рис. 10.7 в таких условиях обычно находится трубка теплообменника, а также трубка паропровода), задача становится на порядок бегл ее громоздкой из одномерной она превращается в двумерную, поскольку поля напряжений и деформаций становятся переменными не только по толщине, но и по окружности. Представительные точки можно задать равномерным разбиением кольцевого сечения по радиусу и по окружности (рис. 10.8) развертка [c.242]

Проверка эффективности принятого метода решения произведена на тестовом примере расчета при действии на трубку только переменного внутреннего давления и теплосмен (т. е. без изгиба). Полученные неупругие деформации сопоставлены с результатами расчета по схеме обычной одномерной осесимметричной задачи (10.18). При 85 представительных точках (на каждом радиусе пять точек, в то время как в одномерной задаче было принято одиннадцать) вычисленные с помощью векторного метода значения размаха пластической деформации и деформации, накапливаемой за цикл, отличались от найденных в одномерной задаче не более чем на 4 и 2 % соответственно. Несмотря на то, что разбиение поперечного сечения на конечные элементы в векторном методе не было осесимметричным, отклонения от осевой симметрии полученных полей пластической деформации не превышали 2 %. Время расчета одного цикла примерно вдвое превышает время счета в одномерной задаче, хотя число представительных точек отличается почти в 8 раз. [c.244]

На рис.2.1 - 2.2 приведены графики распределения изгибного напряжения при z hjl и прогиба w в сечении пластины j = 0. Сплошными линиями нанесено решение, полученное в настоящей работе методом граничных элементов при разбиении контура пластины на 100 элементов, крестиками - решение методом конечных разностей [36]. В пределах точности графиков результаты решений совпадают. [c.43]

На рис.2.22, 2.23 приведены графики распределения прогибов и- и изгибных напряжений при z = h/2 в сечении > = 0, полученные при равномерном разбиении каждой стороны пластины на 10 элементов. Крестиками нанесено решение [275]. [c.67]

В таблице 3.15 приведены результаты решения МГЭ для удлиненной пластины в сечении y = Q, полученные при разбиении каждой стороны на 10 равных по длине элементов, и для длинной [c.104]

В пакетном режиме задание шпангоутов и оболочек выполняется программным методом по схеме, аналогичной схеме формирования координатных моделей деталей конструкции описывается геометрия расчетных фрагментов формируются координатные модели создаются каталоги шпангоутов и оболочек координатные модели и каталоги заносятся в архив. Описание геометрии расчетных фрагментов проводится на контуре продольного сечения конструкции. Для каждой детали задаются характерные точки, определяющие границы шпангоутов и оболочек. Далее из этих точек проводятся секущие прямые, выделяющие расчетные фрагменты. Указанные операции выполняются для каждого слоя оболочки в отдельности, т. е. оболочки конструкции формируются послойно. Геометрия расчетного фрагмента задается описанием элементов его контура. Все рассмотренные построения выполняются на геометрической модели конструкции с использованием средств ППП ГРАФИТ. Таким образом, пользователь освобождается от сложных геометрических расчетов. Способ разбиения конструкции на расчетные фрагменты всегда можно модифицировать для внесения необходимых изменений в P . [c.326]

Теоретическое рассмотрение расслоения световых пучков с конечной апертурой проведено в [71] для коллимированных и в [72] для сходящихся и расходящихся пучков. Образование нитей зависит от формы пучка, поскольку определяющая это явление интенсивность меняется в поперечном сечении. Таким образом, в реальном пучке, наряду с его самофокусировкой как целого (крупномасштабная самофокусировка), может развиваться разбиение пучка на нити (мелкомасштабная самофокусировка). При существенном превышении мощностью пучка критического значения мелкомасштабная самофокусировка доминирует. Отметим, что особенности пространственной неустойчивости встречных плоских волн обсуждаются в [73]. [c.104]

Проведем разбиение плоской панели на дискретные элементы в виде прямоугольных параллелепипедов с размерами (Аа )е, (Аг/)е, (Az)e = hg. Пологую панель можно разбить на дискретные элементы аналогично, используя сечения, параллельные срединной поверхности и двум координатным плоскостям xz, yz. При деформировании лагранжевы координаты 0i, 02 будем полагать совпадающими с координатами х, у, считая деформации в плоскости ху малыми, и учитывать квадратичную нелинейность, связанную с конечным прогибом панели и произвольным сжатием элементов по толщине. [c.144]

На рис. ба изображен длинный брус, в котором в плоскости у = 0 имеется трещина, пересекающая половину его сечения на рис. 66 показано разбиение верхней половины (симметричного) бруса. Для такой конфигурации рассматриваются два вида нагружения однородное растяжение = 1 и изгиб tn—1—х, действующие на верхней грани бруса в плоскости у = 20. В рассматриваемой задаче брус можно было бы обрезать вдоль плоскости у = 7, что не повлияло бы на [c.143]

Преимущество углового обрезания, введенного в 3, состоит Б том, что оно приводит к довольно простой математической теории оператора столкновений, не изменяя зависимости дифференциального поперечного сечения (которое пропорционально В (0, V)) от относительной скорости. Однако нужно рассматривать угловое обрезание как математический прием, который приобретает смысл, только если можно перейти к пределу 0о я/2. С другой стороны, из анализа 7 гл. 1 следует, что учет лишь парных взаимодействий физически оправдан только для потенциалов с конечным радиусом взаимодействия в этом случае для получения разбиения (2.12) не нужно вводить угловое обрезание. Недостатком обрезанного потенциала по сравнению с потенциалом бесконечного радиуса с угловым обрезанием является то, что оператор К тогда слишком сложен в обращении. В частности, трудно доказать или опровергнуть утверждение о том, что оператор К вполне непрерывен в (см. [5]). Можно, однако, доказать, что интегральный оператор с ядром К ( , 1) [V ( ) V (11)]вполне непрерывен при соответствующих значениях а (легко показать, что это верно при всех а 2). Но трудно, если вообще возможно, показать, что значения а могут быть уменьшены до нуля по мнению автора, хотя при а = О полной непрерывности может и не быть, но очень возможно, что при а = 1/2 оператор вполне непрерывен. Этот результат, как будет видно в следующей главе, позволит построить последовательную и стройную теорию. [c.91]

При решении данного типа задач возможны два подхода. Первый подход состоит в приложении использованных выше рассуждений в каждый момент времени t, т. е. производится дискретизация только по пространственным переменным искомые параметры здесь являются функциями времени и для их определения получаются алгебраические, обыкновенные или интегро-дифферен-циальные уравнения —в зависимости от исходной задачи, которые решаются известными методами с помощью разработанных программ (Рунге — Кутта, Адамса и т, д.). При втором подходе независимая переменная — время / —считается формально равноправной с пространственными переменными х,- и производится разбиение на конечные элементы цилиндра, любое сечение которого плоскостью = onst — область изменения независимых переменных Xi, переменная t отсчитывается вдоль образующей цилиндра. Недостаток данного подхода — резкое увеличение размерности задачи, если только для движения вдоль временной переменной не применять специальные методы. Приведем описание первого подхода (представляющего собой, впрочем, частный случай второго). [c.212]

Разбиение трехмерного симплекса—тетраэдра — это обычное сечения тетраэдра плоскостями. Существуют типы разбиений вершинных и свободных вершин. В тех случаях, когда тетраэдр разбивается на тетраэдр и шестнвершинник, последний может быть подвергнут дальнейшей тетраэдрации , разбиению на трехмерные симплексы — тетраэдры (рис. 349, 350, 351). [c.68]

Если поверхностный эффект сильно выражен, то достаточно взять только поверхностные элементы толщиной А, что резко упрощает расчет. Если необходимо разбиение тел по всему сечению 5 , то нужно стремиться уменьшить число элементов, чтобы порядок системы уравнений (8-8) не превышал возможностей имеющейся ЭВМ, а также для сокращения времени счета. Простейшее разбиение па равные квадраты пригодно лишь для загрузок с продольным сечением, меньшим 2АГА 25, где К — допустимый порядок системы уравнений. Это следует из того, что для получения погрешности расчета сопротивлений, не большей 2%, на глубине проникновения тока следует взять не менее 5 элементов. Например, при частоте 2500 Гц и АГ= 100 для горячей стали (Д = 1 см) получаем максимальное продольное сечение загрузки всего 8 см (23 2 г = 8). [c.123]

Укажем еще на один класс задач, которые решаются аналитически. Это задачи акустической оптимизации машинных конструкций, являющихся соединением однородных структур. В качестве примера можно привести крутильные колебания системы валов и колес, изображенной на рис. 7.38. Пусть, например, моменты инерции колес постоянны, а площади поиеречных сечений валов Si могут изменяться. Требуется найти такие 6, , которые давали бы минимальную массу при заданной собственной частоте. Схема решения этой задачи методом Лагранжа такая же, как и выше. Однако вместо уравнений типа (7.65), (7.66), (7.73) здесь получается система трансцендентных уравнений относительно неизвестных параметров решение которой значительно проще решения системы дифференциальных уравнений. По этой причине с вычислительной точки зрения часто бывает удобнее представить непрерывную конструкцию ступенчатой, т. е. соединением однородных структур. Получающиеся при этом решения обычно быстро стремятся к точному (непрерывному) при увеличении числа ступенек. На рис. 7.39 графически изображена ошибка полученного таким образом решения в % к точному решению (7.70) в зависимости от числа разбиений [c.265]

Кинетика полей упругопластических деформаций в опасных зонах циливдрического корпуса. Исследуем НДС цилиндрического оболочеч-ного корпуса (см. рис. 4.3, а). Разбиение переходной зоны исспедуе-мой оболочечной конструкции цилиндрической формы на элементы выполняем с переменной плотностью по меридиану и толщине сечения (см. рис. 4.30) в зависимости от размеров зон и уровня концентрации напряжений и т. д. [c.224]

Поскольку С. п. в магн. ноле вращается как целое, ему свойствен сильный диамагнетиз-м, вплоть до обращения знака (реверса) поля внутри трубчатого пучка (т. н. -слой). С учётом диамагнетизма физически заданным параметром следует считать не ведущее магн. поле, а полный магн. поток, замороженный в камере дрейфа и перераспределяющийся по сечению при инжекции пучка. Для тонкостенного заряженного трубчатого пучка в магн. поле характерна неустойчивость, приводящая к разбиению его па отдельные Спиралеобразные струи. [c.503]

Структура программы. Процедура расчета методом конечных элементов сводится к нескольким основным этапам. Меридиональное сечение диска разбивают на элементы и определяют координаты узловых точек, силы или перемещения, заданные в узлах и на границах (рис. 5.2). От способа разбиения области на элементы зависит вид матрицы жесткости, а следовательно, объем информации и скорость счета, поэтому он не должен быть произвольным. Существуют различные способы выделения элементов с помощью регулярных сеток, в частности использование изопараметриче-ских элементов [3, 46]. В осесимметричной задаче наиболее простым является построение сечений кольцевых элементов путем соединения узловых точек, выделенных на прямых линиях, параллельных оси вращения. Разбиение вдоль линии делают равной длины при необходимости неравномерного деления вводят весовой коэффициент и узловые точки нумеруют в определенной последовательности. Такой принцип позволяет осуществить автоматизацию определения геометрических параметров треугольника при задании минимальной исходной информации, например координат двух точек на границах одной прямой и числа узловых точек на этой прямой. Усилия многих исследователей направлены на создание оптимальной системы автоматического разбиения расчетной области (см., например, 123]). [c.163]

Пример 5-1. На рис. 5.2 показан простейший пример разбиения меридионального сечения диска на треугольные элементы. Диск, выполненный из сплава 1Х12Н2ВМФ, находится под действием центробежной нагрузки и двухмерного поля температур. Полагали, что частота вращения диска п = 17 200 об/мин, а температура одинаковая во всех точках диска и равна 100° С. [c.165]

Поперечное сечение диска разбивали прямыми радиусами г — onst на 18 слоев. Общее число узлов разбиения 141 соответственно порядок решаемой системы равнялся 282. Число узлов на каждом радиусе разбиения (начиная со ступицы) выбирали равным соответственно 11 11 11 И 9 7 7 5 5 5 5 5 5 5 7 9 9 9. Систему решали методом итераций Зейделя. В качестве нулевого приближения для радиальных компонент перемещений при решении системы выбирали о = 0,016 см. Требуемую точность итераций задавали б==2 10 . Симметричный диск разбит на элементы несимметрично (рис. 5.3). Степень симметрии полученных радиальных перемещений точек, расположенных на одном и том же радиусе, характеризует густоту разбиения диска на элементы. В данном случае максимальное различие радиальных перемещений вследствие несимметрии разбиения не превышало 0,1%, т. е. выбранное разбиение можно считать достаточно мелким. [c.165]

Тестовый пример. При расчете оболочек сложных геометрических форм (в частности, тороидальных) наибольшим предпочтением пользуется метод конечных элементов (МКЭ). Специфической особенностью МКЭ в задачах опти.мизации конструкций является необходи.мость предварительной апробации конкретной методики расчета на соответствующем решаемой задаче упрощенном тестовом примере с целью оценки параметров сходимости алгоритма расчета функций предельных состояний конструкции и выбора оптимальной, в смысле объема вычислительных затрат, схемы разбиения оптимизируемой конструкции на конеч1Ные элементы (число элементов А эл, геометрия элементов и т. п.). Поэтому, прежде чем рассматривать постановку и результаты рещения сформулированной задачи оптимизации, коротко остановимся на результатах решения тестовой задачи о потере устойчивости упругой изотропной тороидальной оболочки кругового поперечного сечения, нагруженной гидростатическим внешним давлением (рис. 5.2). Методика решения реализует вариант МКЭ, сформулированный в перемещениях для специального конечного элемента вращения, учитывающего поперечный сдвиг и обжатие нормали в оболочке. [c.225]

Преобразования сигнала, осуществляемые при прохождении через многоканальную систему, по сравнению с преобразованиями в одноканальной системе, существенно усложняются. Рассматривая особенности свето- -информационной системы, необходимо помнить, что ее многоканальность носит особый характер. Привычное представление многоканальности связано с передачей сигналов по просгранственно-разделенным независимым каналам. Классическим примером такой передачи является электронно-оптический усилитель (ЭОУ). Плоское изображение объекта проецируется на первый фотокатод ЭОУ и разбивается на множество элементов (хотя это разбиение и условное), каждое из которых определяется только одним значением интенсивности света. Попавшее на данный элемент фотокатода, который можно рассматривать как начало одного из кана-лов, определенное количество квантов света приводит к появлению соответстующего числа электронов, вызывающих ряд преобразований на сложном слое люминесцентный экран—фотокатод . После нескольких (по числу каскадов) повторений информация на выходе своего канала представляется в виде яркости, пропорциональ ной интенсивности света, попавшего на вход этого канала. Таков же характер многоканальности в процессе создания фотографического негатива, а также в первых каскадах передающей телевизионной трубки (до коммутации). При таком виде многоканальности регистрация информации в любом сечении системы дает одно и то же относительное распределение сигналов. [c.50]

Достоинством метода является зависимость распределения смещения полос и плотности непосредственно от радиуса осесимметричной неоднородности и удовлетворительное совпадение расчетных и экспери1лентальных результатов для крайних зон осесимметричной неоднородности. Но этот метод весьма трудоемок и в области сильных градиентов плотности не всегда удовлетворительно аппроксимирует искомую функцию (даже при разбиении сечения неоднородности на большое число зон N — Щ. Более точную аппроксимацию можно получить при замене искомой функции некоторой квадратичной, имеющей вид а/ + Ь,г + с, где коэффициенты Oj, bj и с для каждой /-й зоны выражались через значения в граничных точках зоны. [c.130]

Элементарная ячейка модели гетерогенной изотропной системы с изолированными кубическими включениями изображена на рис. 2.3, где показаны два возможных способа разбиения ячейки изопотенциаль-ными плоскостями и — и, а также непроницаемыми для тока плоскостями а— а. Каждому разбиению соответствует своя схема соединения сопротивлений потоку значения последних вычисляются по простейшей формуле Rj =/,7(Л,-5(), где 5,- — длина линий тока г-го элемента и площадь его поперечного сечения Л,- - удельная проводимость этого элемента. Из схемы соединений определяется общее сопротивление элементарной ячейки R = (i ,) оно мйжет быть определено также по формуле R = Lj(AS), где Z, 5 - общая длина и площадь [c.28]

Двухсторонние оценки, получаемые с помощью метода интегральных сечений, основаны на двух способах условного разбиения представительного объема V [52, 55]. В одном случае объем V микронеод-нородного материала (рис. 9.1, а) разбивается в выбранном направлении, например вдоль оси Охз, на призмы с площадью сечения dxi dx и высотой L (рис. 9.1,6), а во втором - объем V разбивается на слой толщиной dx3 и площадью LXL (рис. 9.1,в). При разбиении V на призмы принимается, что средние напряжения а,у по сечению образца, перпендикулярному оси Охз, равняются средним напряжениям по объему V [c.173]

Если в упругом расчете однородная оболочка или пластина является одним элементом в последовательности элементов, то при наличии в ней упругопластической воны она является неоднородной, так как в зависимости от достигнутого уровня пластических деформаций меняются упругие параметры в сечении. Поэтому дополнительно к информации о геометрии конструкции задается число разбиений однородных элементов в упругопластической зоне на короткие участки длиной 0,1—0,2/г, в пределах которых упругие параметры считаются в каждом приближении постоянными. Так как предполагается, что протяженности, этой зоны невелика, коэффициент Пуассона принимается в ней равным 0,5, как и в чистопластических зонах. В п-м приближений по известным из предыдущего приближения для каждого элемента модулям упругости и определяются переменные по толщине напряжения ( , (У , интенсивность напряжений сГ = [c.125]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...