Поверхность деформаций гладкая

При изготовлении деталей, к качеству поверхности которых предъявляют высокие требования, важное значение приобретает спо собность материала сохранять при пластической деформации гладкую, чистую поверхность и не давать линий сдвига при штамповке. [c.23]

Если принять фактический угол а значительно меньше расчетного, то надежность захвата груза увеличится, однако, при этом увеличится сила нажатия, что должно быть увязано с деформацией и прочностью скобы. Для повышения надежности захвата груза рабочая поверхность эксцентрика часто выполняется с насечкой, что резко увеличивает коэффициент трения рабочей поверхности эксцентрика по поверхности груза, но при расчете насечку рекомендуется не учитывать, принимая рабочую поверхность эксцентрика гладкой. [c.152]

Так как величина фактической площади контакта и силы трения зависят главным образом от шероховатостей, физико-механических свойств материала и нагрузки, то при решении конкретной задачи необходимо определить преобладающий вид деформации. На рис. 5 приведены графики изменений сближения стальных поверхностей с гладкой поверхностью сплава Д16 в зависимости от давления. Из рисунка следует, что несущая способность поверхности изменяется не только в зависимости от высоты шероховатости, но и от вида обработки. Кроме того, она изменяется от других характеристик шероховатости поверхности. [c.11]

Пластическая макродеформация (см. № 24 на рис. 52) типа раскатывания или размазывания металла. Поверхность становится гладкой, как бы полированной, металл размазывается и образуются заусенцы и наплывы, в результате чего деталь выходит из строя. Такое раскатывание или размазывание встречается у перегруженных поверхностей из любых металлов, в том числе у стальных поверхностей, притом не только малой твердости, но и цементованных и закаленных. Этот вид износа наблюдается при смазке поверхностей высокой твердости некоторыми маслами с очень сильными антизадирными присадками, когда даже весьма высокие нагрузки не приводят к задиранию, но вызывают расплющивание поверхностного слоя. Пример пластической деформации такого типа показан на рис. 58, а. [c.192]

Если слой материала не снимается, а подвергается пластической деформации (например, при образовании рифлений или при обкатывании поверхности гладким роликом с целью ее уплотнения), также применяют понятие рабочего хода, как и при снятии стружки. [c.10]

Раскатывание применяется для получения плотной и гладкой поверхности отверстия и производится стальными, закаленными и отшлифованными роликами бочкообразной формы (рис. 97, в). Ролики (10—12 шт.) располагаются в стальном корпусе, который служит для них опорной поверхностью. Недостатком раскатывания является трудность получения точного цилиндрического Отверстия вследствие большого давления на стенки отверстия, неравномерной толщины стенок и неоднородности материала детали. Эти факторы вызывают деформацию детали. Скорость раскатывания до 200 м/мин, подача до 5 мм/об. [c.230]

Условия применимости формует Герца — незначительные размеры (для полоски — ее ширина) площадки контакта по сравнению с радиусами кривизны поверхностей в зоне контакта контактирующие поверхности идеальные, абсолютно гладкие и сухие, а силы трения отсутствуют материалы тел анизотропны деформации только упругие. [c.142]

Перейдем к рассмотрению вопроса о единственности решения для областей, ограниченных кусочно-гладкими поверхностями. Выше предполагалось, что оператор Ламе от смещений является интегрируемой функцией и в этом случае только и доказывается теорема единственности. При формальном же математическом подходе получаемое решение может и не обладать этим свойством, что и приводит к неединственности решения. Тогда конечность энергии упругих деформаций постулируется, в результате чего решение оказывается единственным. Приведем некоторые соображения физического характера, объясняющие сказанное. [c.252]

Материал, из которого выполняется канализационная сеть, должен удовлетворять особым требованиям обеспечения долговечной и надежной эксплуатации. Трубы должны без деформации воспринимать постоянную нагрузку от веса грунта и временную нагрузку от движущегося транспорта, быть устойчивыми против коррозии, разрушения от транспортируемой жидкости и непроницаемыми для жидкостей, бактерий, вирусов и газов иметь гладкую внутреннюю поверхность и быть достаточно дешевыми. [c.310]

Теперь мы можем вернуться к той простейшей теории пластичности, с рассмотрения которой мы начали 16.1. При изучении границ применимости деформационной теории и при анализе простейшей модели мы встретились с такой ситуацией, когда начальная поверхность нагружения была гладкой, а последующие поверхности становятся сингулярными, коническая точка появляется в точке нагружения и следует за нею по пути нагружения. Сейчас речь будет идти об особенностях другого рода. Начальная поверхность нагружения может состоять из частей нескольких гладких поверхностей, образующих при пересечении ребра. Простейший пример, рассмотренный в 16.1, ато призма Сен-Венана, ограниченная шестью гранями. Эта призма в процессе деформации может расширяться с сохранением подобия в этом случае следует говорить об изотропном упрочнении, а может переноситься параллельно без изменения размеров в случае трансляционного упрочнения. При выводе формул [c.554]

Хрупкие материалы при разрушении имеют незначительную остаточную деформацию, и характер разрушения определяется разрывом образца по некоторому поперечному сечению с шероховатой поверхностью разрыва. Пластичные материалы при деформировании имеют большую остаточную деформацию. В этом случае разрушению предшествует интенсивное скольжение по плоскостям наибольших касательных напряжений, которые, как установлено в 3.2, составляют угол л/4 с осью растяжения. На образцах с достаточно гладкой поверхностью четко видны линии скольжения, составляюш,ие угол л/4 с осью растяжения (линии Чернова). По этим плоскостям движутся дислокации, и механизм пластического деформирования может быть представлен как проскальзывание и поворот в направлении сближения с осью растяжения тонких дисков, показанных на рис. 7.22. Такие проскальзывания происходят по всем плоскостям, составляющ,им угол л/4 с осью. В результате поворота этих дисков в процесс проскальзывания включаются другие плоскости образца, которые ранее составляли угол, отличный от л/4, и в которых было до этого менее интенсивное проскальзывание. [c.140]

Энергия пластической деформации приближенно оценивается как работа статического растяжения до предела прочности 0в и удлинения бв (в пределах равномерного деформирования гладкого образца) в слое толщиной А по нормали к поверхности трещины. Эту работу по предложению Я- Немец можно оценить по формуле [c.25]

Контактные деформации деталей, имеющих гладкую однородную поверхность с начальным касанием в точке или по линии, определяются по формулам Герца. [c.158]

Бифуркационные диаграммы главных семейств (3= ).. Множество особых точек полей любого из семейства (3= ) образует гладкое подмногообразие в произведении фазового-пространства на пространство параметров. Бифуркационная диаграмма для главного семейства (3 ) (множество значений параметра, при которых особые точки семейства сливаются) — это множество коэффициентов многочленов степени р+1, имеющих кратные корни. При р=1 это множество — одна точка, при j, = 2 — полукубическая парабола, при ц = 3 — ласточкин хвост (рис. 5). Деформации векторных полей на прямой с вырожденной особой точкой возникают в теории релаксационных колебаний, как уравнения медленных движений в окрестности точки на складке медленной поверхности ( 2, гл. 4). В п. З.Г указаны только топологические нормальные формы таких деформаций. Для приложений существенны также гладкие нормальные формы они исследуются в 5 главы 2 и оказываются очень похожими на главные семейства (3= ). [c.24]

Можно считать, что при е = 0 поверхность F=0 и поле направлений на ней уже нормализованы. Семейство поверхностей, получаемое деформацией поверхности у=х в пространстве (х, у, z), расслоенным диффеоморфизмом, гладко зависящим от параметра деформации, переводится вблизи нуля в постоянное семейство у=х . Это позволяет нормализовать поверхность F = 0 при малых е. Поля направлений, описанные в теореме, получаются малым возмущением одного из стандартных. Требования типичности, налагаемые на поля направлений при доказательстве теоремы п. 2.5, выделяют открытое множество в соответствующем функциональном пространстве. Поэтому все поля, близкие к нормализованным полям, задаваемым. формулами (4), (5), (6), приводятся к нормальным формам того же вида нормальная форма (6) содержит параметр а, зависящий от нормализуемого поля. Диффеоморфизмы, нормализующие поля, получаемые гладкой деформацией нормализованных полей, можно выбрать гладко зависящими от параметра деформации это легко вывести из рассуждений п.п. 2.5— [c.186]

Температура существенно влияет на рельеф поверхности разрушения сколом [387]. Так, при низкой температуре, когда разрушению не предшествует заметная пластическая деформация, поверхность разрушения сравнительно гладкая, ступеней скола мало и их высота невелика. Скол у источника разрушения зеркально гладкий. При повышении температуры и соответственно пластичности металла рельеф [c.192]

Используя вышеприведенные обоснования того, что некоторые профили усталостных бороздок характерны для финальной части стабильного роста трещины, а также другие признаки процессов деформации разрушения материала с разной интенсивностью, можно провести предварительную селекцию профилей бороздок (механизмов разрушения материала) и отнести к начальной или конечной фазе развития трещины на II стадии. Это вполне обосновано в том случае, когда точного профиля бороздки нет, а есть только морщинистая поверхность [135, 142], отвечающая процессу затупления вершины трещины. Вместе с тем, хотя пластическое затупление типично для нагружения материала при положительной асимметрии цикла, оно не наблюдается в слз ае циклов с высокой отрицательной асимметрией, когда минимальное напряжение цикла отрицательно по знаку и является сжимающим [140]. Переход от пульсирующего цикла нагружения к асимметричному циклу со сжимающим напряжением не меняет треугольной формы профиля бороздки с гладкой поверхностью, но сама величина шага возрастает при указанном переходе. Причем наиболее значительное возрастание имеет именно та часть профиля бороздки, которая обращена к предыдущей бороздке, сформированной при пульсирующем цикле нагружения. Такая ситуация при формировании усталостных бороздок может быть объяснена только в том случае, если принять во внимание возможность формирования части профиля усталостных бороздок на нисходящей ветви нагрузки (в полу-цикле разгрузки материала). [c.165]

Поверхностные волны наиболее эффективно применять при контроле образцов с гладкой поверхностью. При этом форма образца и тип деформации должны предопределять участок поверхности, где возникнет повреждение, чтобы локализовать область наблюдения. [c.441]

Это предположение противоречит опыту. Естественные тела не являются ни идеально твердыми, ни идеально гладкими. Когда два естественных тела находятся в соприкосновении, то никогда касание не происходит в одной точке оба тела испытывают деформации, вообще говоря, очень малые, вследствие которых касание происходит по малой части поверхности. Эти деформации постоянны, когда тела находятся в равновесии, и становятся переменными, когда одно тело скользит по другому. Тогда они вызывают колебания молекул и поэтому развивается тепло или электричество, на возникновение которых затрачивается часть работы движущих сил. [c.255]

Ударно-усталостное изнашивание происходит при многократном соударении поверхностей, не имеющих в зоне контакта твердых частиц, способных поражать их. Износ при этом увеличивается постепенно. Для развития ударно-усталостного изнашивания необходимо большое число циклов динамического воздействия в микрообъемах контактируемых поверхностей. При ударно-усталостном изнашивании поверхность контакта достаточно гладкая, в ряде случаев блестящая, не имеет следов лунок или рисок. Всякая неровность, образовавшаяся на поверхности контакта при ударно-усталостном изнашивании, сглаживается в результате деформации при очередном соударении. В конечном итоге при ударно-усталостном изнашивании поверхность становится шероховатой, что обусловлено энергией удара и механическими свойствами материала. [c.35]

Локальная задача. Рассмотрим малую окрестность угла жесткого штампа в предположении о плоской деформации. Имеем недеформируе-мую четверть плоскости, контактирующую с полуплоскостью из материала (1). Если поверхность контакта гладкая, такая задача почти идентична задаче Черепанова [21], Райса-Розенгрина [27] и Хатчинсона [25, 26] для кончика трещины. Все различие состоит в знаке компонент тензора напряжений для штампа имеем сжатие там, где было растяжение для трещины. Поэтому и метод решения тот же самый. Предполагается, что функция напряжений Эри имеет вид [c.540]

При соприкосиовении шероховатой поверхности с гладкой вначале в контакт вступают наиболее высокие выступы поверхности, а затем в результате дальнейшего сближения поверхностей — основная масса выступов микроиеровностей. Возрастание нагрузки, воспринимаемой микронеровностями, ведет к упругой деформации волн, на которых они располагаются. Это приводит к увеличению числа микронеровностей, воспринимающих нагрузку, росту фактической площади контакта и сближению. [c.57]

Формулы удовлетворяют граничным условиям, если шероховатость мала и можно пренебречь деформацией шероховатого слоя, результаты расчетов приближаются к значениям, получаемым по формулам Герца, причем контурная площадь весьма мала. При значительной шероховатости можно пренебречь упругой деформацией волн полученные выражения соответствуют контакту щероховатой поверхности с гладкой, при этом контурная площадь велика и стремится к номинальной. [c.54]

ГО излома можно судить о величине максимального напряжения цикла. Чем больше площадь статического долома, тем выше нагрузка. Шероховатость этой зоны также завис№г от амплитуды напряжений. Меньшему значению амплитуды напряжений соответствует более гладкая поверхность усталостного излома. Усталостные линии представляют макроскопические признаки усталостного излома, связанные с замедлением скорости или задержкой распространения трещины. Они соответствуют амплитудам напряжений, не приводящим к увеличению длины трещины после действия более высоких амплитуд. Отсутствие усталостных линий свидетельствует об устойчивом распространении трещины при неизменной амплитуде напряжений. Различие расстояния между усталостными линиями свидетельствует об изменяющемся характере приложенных напряжений циклов. С увеличением длины грещины скорость ее распространения возрастает, в результате чего увеличивается шероховатость поверхности излома. В области статического долома разрушения носят сдвиговой характер. Макрофрактографические особенности изломов малоцикловой усталости заключаются в строении собственно усталостных изломов. При относительно малом числе циклов нагружения (до тысячи) изломы при малоцикловой усталости близки к таковым при статическом растяжении. Разрушение сопровождается заметной макроскопичской деформацией (сужением). По мере увеличения числа циклов нагружения характер разрушения изменяется от вязкого к хрупкому разрушению. Поверхность собственно усталостного излома более шероховатая и составляет значительно меньшую долю в изломе, чем зона статического долома. [c.121]

В тех случаях, когда сами ускоряющие тела не участвуют в движении, масса их, очевидно, не играет роли. Например, если шар катится по неподвижному изогнутому желобу, то он деформирует стеики желоба, вследствие чего со стороны желоба на шар действует сила, изменяющая направление скорости шара. Если деформации стегюк желоба достаточно малы, то желоб можно рассматривать как абсолютно жесткую связь (масса желоба в этом случае не играет роли, так как желоб покоится). Но зато в подобных случаях, когда ускоряемое тело движется по поверхности ускоряющего, возникают силы трения. Когда силами трения можно пренебречь, вводится представление о связях не только абсолютно жестких, но и абсолютно гладких. Это соответствует предположению, что на ускоряемое тело действуют только силы, нормальные к поверхности ускоряющего тела. [c.172]

К материалам труб, коллекторов и их соединениям предъявляется целый ряд требований. Они должны быть прочными, воспринимать без деформаций постоянную нагрузку от веса грунта и временную от движущегося транспорта, не подвергаться быстрому истиранию, быть устойчивыми к коррозии, иметь гладкую внутреннюю поверхность, быть водонепроницаемыми, не допуская при этом просачивания сточных вод в грунт (эксфильтрация) и грунтовых вод — в сеть (инфильтрация). [c.215]

Другое следствие из постулата Друкера состоит в том, что вектор de либо нормален к поверхности нагружения, если она гладкая, либо находится внутри конуса, образованного нормалями к поверхности, если точка нагружения представляет собою угловую точку. При формулировке деформационной теории было сделано предположение, что уравнения ее сохраняют силу тогда, когда То возрастает при убывании октаэдрического напряжения происходит разгрузка. Таким образом, поверхность нагружения в девиаторном пространстве представляет собою сферу s = onst. Это предположение, как оказывается, противоречит постулату Друкера. Действительно, обращаясь к выражению (16.4.3), мы замечаем, что второе слагаемое определяет составляющую вектора нормальную к поверхности сферы. Но первое слагаемое зависит от дифференциалов dan, поэтому вектор de" меняет свое направление в зависимости от соотношения между этими дифференциалами или непосредственно от вектора da. Отсюда следует, что точка М, конец вектора о, является угловой точкой поверхности нагружения. Если эта точка коническая и касательные к поверхности нагружения образуют конус с углом раствора 2 , уравнения деформационной теории справедливы до тех пор, пока вектор de не выходит за пределы конуса, образованного нормалями к поверхности нагружения, угол раствора этого конуса равен я — 2р. Необходимы специальные дополнительные гипотезы для того, чтобы выяснить связь между приращениями напряжений и деформаций, если последние выходят за пределы двух указанных конусов. При этом, конечно, переход от активной деформации к разгрузке происходит непрерывно. [c.545]

Согласно [19, 20], если одна из поверхностей имеет класс чистоты значительно выше, чем другая, то ее шероховатость практически не оказывает влияния на характер контактных деформаций. В этом случае определяются параметры шероховатости только грубой поверхности, а сопряженная поверхность принимается за гладкую. Условие, при котором одна из поверхностей может быть принята за гладкую, представим в виде / гоах,высота неровностей более гладкой поверхности /11.2 — ожидаемое сближение [20]. [c.58]

Для того чтобы проследить влияние обкатки на статическую прочность, были испытаны образцы, половину длины рабочей части которых подвергали обкатке при усилии Р= 1000Н, а половина оставалась в исходном состоянии. После разрушения на участке образца с исходным состоянием поверхности наблюдался четко выраженный деформационный рельеф, связанный с выходом на поверхность пластических сдвигов, в то время как наклепанная часть образца оставалась гладкой, без следов деформации (рис. 123). Аналогичный образец был растянут до уровня 0,98 Од, при этом он получил среднюю деформацию около 4 %. Измерение деформаций различных участков образца на его рабочей длине показало, что на части образца с исходным состоянием поверхности величина относительного удлинения составила 7 %, а на обкатанном участке 1 %. Таким образом, результаты статических испытаний однозначно показали, что участки с обкатанной поверхностью имеют более высокое сопротивление деформированию, чем металл с исходным состоянием поверхности. [c.194]

Скорость деформации и температура аналогичным образом влияют на параметры процесса разрушения через изменение жесткости напряженного состояния, не меняя самого процесса в определенном диапазоне изменения указанных факторов. Сочетание низкой скорости деформации и высокой степени стеснения пластической деформации может изменить механизм вязкого разрушения, например от преимущественного формирования ямочного рельефа в условиях отрыва до вязкого внутризеренного, путем сдвига при нарушении сплошности по одной из кристаллографических плоскостей. Указанный переход в развитии процесса разрушения был выявлен при испытании круглых образцов диаметром 5 мм с надрезом из жаропрочного сплава ЭИ437БУВД при температуре 650 °С. Медленный рост трещины характеризовался следующими элементами рельефа гладкие фасетки со следами внутризеренного множественного скольжения по взаимно пересекающимся кристаллографическим плоскостям, вышедшим в плоскость разрушения, и волнистый рельеф в виде пересекающихся ступенек, которые также отражают процесс кристаллографического скольжения (рис. 2.6а). Аналогичный характер формирования поверхности разрушения был выявлен в изломе на участке ускоренного роста трещины при эксплуатационном разрушении диска турбины двигателя (рис. 2.66). Диск был изготовлен из того же жаропрочного сплава ЭИ437БУВД. Разрушение диска было усталостным. Сопоставление описываемых. элементов рельефа в ситуации монотонного растяжения с низкой скоростью деформации и повторное циклическое нагружение дисрса в эксплуатации привели к идентичному процессу разрушения. В отличие от разрушения образца в диске развитие трещины происходило при медленном возрастании нагрузки в момент за- [c.91]

Первоначальное распространение усталостной трещины в лонжероне № 1 происходило почти симметрично относительно дефектной зоны и имело небольшую асимметрию только при подходе к внутренней поверхности лонжерона. Последнее связано с тем, что дефект материала в виде каверны расположен таким образом, что малая ось распространившейся иолуэллиптической трещины совпала с радиусом перехода гладкой стенки в ребро жесткости. Поэтому при подходе к противоположной (внутренней) поверхности лонжерона форма фронта трещины вытянулась так, что она с большей интенсивностью стала прорастать в ребре жесткости (в сечении этого ребра). Это выразилось в формирован1П1 скоса от пластической деформации в виде уступа вслед за каскадом усталостных линий (рис. 12.16). В связи с указанной особенностью роста трещины она стала полностью сквозной только пос.ие того, как проросла на все сечение ребра жесткости. [c.659]

Композит с -прочными поверхностями раздела и однородными свойствами волокон и матрицы будет разрушаться по плоскости, перпендикулярной направлению приложенных нап ряжений, и поверхность излома будет гладкой. Если волокна неоднородны по прочности из-за наличия слабых точек (дефектов) или разрывов, трещина будет распространяться так, чтобы связать слабые точки. Вследствие этого трещина либо пройдет лишний участок пути в матрице (п рочная поверхность раздела), либо будет распро-ст ранять ся по поверхности раздела. Как показано выше, максимальная длина вытягиваемой части волокна определяется критической длиной. С другой стороны, матрица разрушится в первую очередь, если деформация разрушения для нее меньше, чем для волокон. На рис. 1 схематически показаны некоторые из этих типов разрушения. На рис. 1, а показан характер разрушения композита с малой деформацией разрушения матрицы согласно работе Джонса и Олстера [14], такое разрушение наблюдается в композитах алюминий — нержавеющая сталь. Рис. 1, б отвечает случаю,, когда мала деформация разрушения волокон (например, волокна бора). В этом случае предполагается, что прочность поверхности раздела высока, поскольку трещины соединяются путем сдвига матрицы. В случае рис. 1, в деформация разрушения волокна мала, но из-за малой прочности поверхности раздела трещина в матрице отклоняется слабо, поскольку волокна легко вытягиваются из матрицы. Такое поведение может быть ирисуще композиту алюминий — бор со слабой связью. Для этого типа разрушения предполагается, что деформация разрушения [c.142]

Стеклопластики нашли широкое применение в конструкциях разработанных и построенных в США маломестных транспортных средств. Примеры таких транспортных средств представлены на рис. 2 и 4. На рис. 2 показан вагон Старкар корпорации АЫеи. Вагоны этой системы имеют следующие характеристики длина 4,2 м, ширина 2 м, высота 2,7 м, масса 1,6 т, номинальная мощность 60 л.с., максимальная скорость 48 км/ч, ускорение при изменении скорости от 0 до 40 км/ч 1,2 м/с . Конструкция такого вагона и его оборудование описаны корпорацией АЫеи [1]. Кабина вагона выполнена из армированной стекловолокном полиэфирной смолы, обладающей огнеупорными свойствами. В качестве армирующего наполнителя использовалась рубленая ровница из стекловолокна, так же как и при изготовлении корпусов автомобилей, лодок и т. д. Выбор такого материала обусловлен следующими факторами способностью материала поглощать энергию ударов, что позволяет кабине вагона выдерживать интенсивную эксплуатацию без существенной деформации качеством отделки, сравнимым с качеством отделки лучших автомобилей вследствие объемной окрашенности и гладкой поверхности минимальными затратами па обслуживание. [c.183]

Однозначной связи между шероховатостью излома и скоростью развития трещины нет. При усталостном разрушении (макрохрунком), как правило, чем больше скорость развития трещины, тем более шероховатый излом. Однако в зависимости от структуры материала может наблюдаться и обратная зависимость. Так, например, при испытании образцов с поверхностным надрезом из штампованного полуфабриката алюминиевого сплава Д1 различных плавок наблюдался значительный разброс значений долговечности (0,12—1,6-10 циклов). Начальная зона изломов образцов с большой долговечностью имела шероховатую поверхность (рис. 4), с малой — гладкую. В первом случае была более резко выражена текстура деформации материала и трещина изменяла траекторию. Это способствовало уменьшению скорости ее развития. Материал при этом имел повышенную чистоту по железу и кремнию. [c.16]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...