Выбор Крышки

Окончательные размеры /кб и определяют при конструировании крышек подшипников, после выбора типа уплотнения и при конструировании корпусной детали. Участок вала диаметром ( х (см. рис. 3.1) и диаметром с1 (см. рис. 3.2) должен выступать за внешнюю плоскость крышки (или головки болта) на величину / (рис. 3.11, а — < ) / - (0,6...0,8)а, где а —зазор (см. рис. 3.3...3.7). [c.50]

Неизвестную высту вершины параболоида с атмосферным давлением найдем, используя заданное граничное условие, которое при выборе начала координат в центре крышки имеет вид [c.84]

Так, при выборе материала для наружной крышки (кожуха) роторной газонокосилки конструктор предъявляет к нему следующие требования [41] материал должен легко штамповаться (быть пластичным), иметь относительно высокую ударную вязкость и небольшую плотность поверхность материала должна хорошо обрабатываться для защиты от коррозии (естественная защита или окраска) стоимость материала крышки должна быть значительно ниже стоимости материала, из которого изготовляются работающие детали крышка должна легко крепиться к раме, выдерживать вибрации и быть съемной. После этого конструктор приступает к построению матрицы решений (табл. 4). [c.58]

Матрица решений при выборе материала для крышки роторной газонокосилки [c.59]

Большинство ответственных систем имеют два насоса рабочий и резервный. Системы смазки рольгангов часто не нуждаются в маслоохладителях. Для смазки подшипников электрических машин с большим временем выбега (маховичный привод) желательно применение систем с верхним напорным баком или с аккумуляторной батареей и приводом одного из насосов от двигателя постоянного тока. Для систем проточной смазки рольгангов с зубчатыми передачами и подшипников электрических машин с комбинированной проточно-кольцевой смазкой и сравнительно небольшими расходами масла с успехом применяются шестеренные насосы. Выбор насосов обычно производят по суммарному расходу масла в системе с некоторым запасом, учитывая уменьшение их производительности по мере износа. Для большинства систем смазки применяются ротационно-поршневые насосы. Резервуары для масла обычно снабжаются паровым подогревом, а электроподогрев применяется для резервуаров малой емкости и только там, где трудно применить водяной пар. Емкость резервуаров принимается равной 20—25-кратной минутной производительности насоса, а в системах для подшипников жидкостного трения прокатных станов, в которые попадает вода или эмульсия, — 50—60-кратной минутой производительности насоса. Шестеренные насосы завода Гидропривод из-за необходимости отвода утечки в резервуар самотеком желательно устанавливать на крышках резервуаров. [c.91]

В некоторых случаях вопрос о защите от проникновения абразивных частиц можно решить выбором правильной конструкции не уплотнения, а основных деталей узла. Например, при правильной конструкции землесоса песок и крупные абразивные частицы совершенно не попадают в зазор между диском рабочего колеса и задней крышкой землесоса, а отбрасываются большой центробежной силой. [c.63]

Результаты расчетов, выполненных на ЭВМ по указанным выше данным, показали, что напряжения и перемещения в конструкции существенно различаются в зависимости от выбора условий 1-4. Так, в частности, меридиональные напряжения в галтельном сопряжении купола с фланцем крышки на 100 Н затяга каждой шпильки приведены ниже для некоторых сочетаний условий по табл. 4.2. (без учета концентрации) [c.132]

Из этих данных видно, что при отсутствии или ограничении проскальзывания в точке А (условия 3,4) нажимное кольцо ограничивает деформации и напряжения в крышке. С другой стороны, выбирание зазора в посадочном соединении крышки с корпусом (условие 2 в точке В) ускоряет в процессе затяга рост меридиональных напряжений в крышке. Большой диапазон изменения рассматриваемой величины напряжения показывает, что произвольный выбор при расчете какого-либо одного условия взаимодействия узлов фланцевого соединения из условий 1-4, например наиболее просто учитываемого при расчете (как это принято в нормах и в расчетной практике), может дать результаты, весьма далекие от действительных. Вместе с тем, отсюда следует, что сопоставление данных тензометрических натурных или стендовых исследований напряжений и деформаций с рядом расчетных вариантов может позволить определить по совокупности характерных точек конструкции действительные условия взаимодействия и именно при этих данных проводить дальнейшую отработку расчетных схем и методов. [c.132]

Диаметр эксцентричного углубления следует назначать таким, чтобы на кромках крышки не образовывались острые углы, которые легко обламываются и создают некрасивый вид. Правильный выбор диаметра зенкера Дз показан на рис. 131, е. Эксцентричное углубление, образованное зенкером слишком малого диаметра, показано на рис. 131, ж. Глубину эксцентричного углубления принимают равной = 1-э-2 мм. [c.171]

Если есть опасения, что жесткость сильфона на скручивание, при больших диаметрах валов, окажется недостаточной для преодоления момента трения, то прибегают к конструкции уплотнения, при которой момент трения передается через специальную втулку непосредственно на крышку. Упоминавшиеся нами ограничения при выборе материала плоской мембраны в еще большей мере относятся к сильфонам. Обычно для сильфонов, изготовленных гидравлическим способом, применяется полутомпак. [c.142]

Зазоры между валом и крышкой турбины, а также между валом и камерой направляющего подшипника уплотняются с помощью специальных устройств 11. Эти уплотнительные устройства в отличие от рассмотренных работают в более тяжелых условиях из-за влияния больших окружных скоростей вала. Выбор материалов для подобных уплотнений является более сложной задачей, так как кроме износостойкости их материалы должны обладать еще и хорош ими уплотнительными свойствами при повышенных скоростях движения, порядка 10—15 м сек. [c.10]

При выборе величины зазора с (рис. 57, а) между трущимися поверхностями необходимо учитывать возможные изменения в высотном расположении вала по отношению к крышке при холостом ходе турбины и при полной нагрузке. Кроме того, следует учитывать, что эти смещения зависят также и от конструктивных особенностей компоновки агрегатов, т. е. осуществляется ли опора подпятника на крышку турбины или непосредственно на фундамент гидростанции. Все это не дает возможности установить зазор [c.78]

Оправки для получения изделий с открытым торцом, таких как цилиндры или конусы, имеют сравнительно простую конструкцию. Можно применять полые и сплошные оправки из стали или алюминия. При намотке изделий заодно с торцовой крышкой например, сосудов высокого давления, особое внимание должно быть уделено конструкции оправки и выбору материала для нее. При правильно выбранной конструкции значительно снижаются повреждения волокон при сжатии изделия, а также отклонения размеров детали уменьшаются также остаточные напряжения. Оправка не должна провисать под действием собственной массы и приложенного натяжения при намотке. Она должна сохранять достаточную прочность при отверждении смолы при повышенных температурах и легко удаляться после отверждения. Основные принципы конструирования оправок заключаются в учете сле-дуюш,их факторов. [c.216]

Чтобы создать атомный пучок из паров металла, используют вакуумную печь дая плавки этого металла. Печь плотно закрывают крышкой, в которой есть небольшое отверстие в виде прямоугольной щели, называемой апертурой печи. Конструкция печи зависит от свойств того вещества, атомный пучок которого желательно получить. Выбор материала для печи также определяется температурой плавления и химическими свойствами вещества, так как он не должен вступать в химическую реакцию или сплавляться с этим веществом. При таких веществах, как Hg, Са, Zn, d и др., необходимое давление паров которых достигается при сравнительно низких температурах, материалом для печи может служить фосфористая бронза, никель, медь или стекло при более тугоплавких веществах — сталь, молибден, тантал и др. [c.65]

Примечание. При выборе крышек предпочтение следует отдавать 1-му ряду, а крышки 3-го рада по возможности не применять. Примеры применения [c.247]

Метод определения жаростойкости по увеличению массы образца основан на измерении количества прореагировавшего кислорода по разности результатов взвешивания холодного тигля с образцом до испытания и непосредственного взвешивания в процессе испытания или после охлаждения образца в тигле. Для большей точности эксперимента рекомендуется использовать алундовые тигли с крышками и с прорезями для циркуляции атмосферы. Этот метод более точен и используется как наиболее надежный при выборе наиболее жаростойких в данных условиях материалов. [c.411]

Выбор ТОЛЩИНЫ стенок корпуса И крышки редуктора [c.87]

Тип подшипника в значительной степени влияет на выбор способа крепления его колец. Кольца подшипников, установленных в распор , запрессовывают до упора в заплечики вала и корпуса без специальных закрепляющих устройств. При таком способе крепления между торцами наружных колец подшипников и крышками следует предусмотреть зазор (см. рис. 7, а) во избежание защемления тел качения. [c.293]

В качестве уплотнений в опорах конвертеров обычно применяют манжеты из термостойкой резины или асбеста. Подача пластичной смазки в зазор между резиновыми манжетами повышает надежность уплотнений. При значительной несоосности опор целесообразно установить уплотнительные кольца во втулку, плавающую в радиальном направлении относительно фланцевой крышки корпуса (см. рис. 91). Наличие высоких температур предъявляет особые требования к выбору смазки. Наиболее подходящая присадка к смазке опор конвертеров — дисульфид молибдена. В частности, пластичная смазка на литиевой основе, применяемая фирмой FAG для опор конвертеров, содержит не менее 3% дисульфида молибдена. [c.515]

На рис. 390 и 391 представлены соответственно рабочие чертежи корпуса и сопрягаемой с ним крьинки. Для обоих чертежей приняты одинаковые положения деталей, сОотвегствую-щие их рабочему положению, и фронтальные разрезы в качестве главных видов. За литейные базы на корпусе приняты оси огверстий и вертикальная стенка внутренней полости. Выбор в качестве одной из литейных баз внутренней стенки корпуса объясняется необходимостью выдержать относительно точно размер глубины внутренней полости, который необходим для ра . ещсиня деталей монтируемого в корпусе механизма. За конструкторские базы приняты оси расточек, совпадающие с штейными базами, и правый торец корпуса, к которому примыкает обрабатываемая совместно с ним крышка. У крышки литейными базами являются оси отверстий и левая необрабатываемая наружная поверхность, конструкторскими базами являются оси растачиваемых совместно с корпусом отверстий и правый торец, примыкающий к корпусу. [c.263]

Корпус коробки передач сверху закрывают крышкой коробчатой формы. Необходимую жесткость крышки дости-laioT выбором высоты // 0,()8L и применением ребер. Крышку и корпус соединяют винтами с нилиндрической юловкой, KOTopiiie располагают в приливах. [c.197]

Определяющим при конструировании крышки является диаметр D отверстия в корпусе под подшипник. Ниже приведены рекомендации по выбору толщины 8 стенки, диаметра dи числа z винтов крепления крьппки к корпусу в зависимости от Z) [c.148]

Корпус коробки передач сверху закрывают крышкой коробчатой формы. Нсобходимук жестксзсть крышки достигают выбором высоты Н > 0,08 и применением ребер. Крышку крепят к корпусу винтами с цилиндрической головкой и шестигранным углублением под ключ, засполагая их в приливах (рис. [c.279]

Простейшая подшипниковая опора состоит из вала, корпуса и разделяющего их подшипника. В зависимости от назначения опоры и предъявляемых к ней требований спа может содер кать крышки, детали крепления внутреннего и назужного колец подшипников на валу и в корпусе, смазочные и уплогняющие устройства. Основным элементом опоры является подшипник, определяющий не только работоспособность самой опоры, но и всей машины. Одиако надежность опоры зависит не только ст правильности выбора подшипника по режиму нагружения, частоте вращения, долговечности и некоторым другим параметрам, отраженным в расчетных формулах. Имеются много факторов, которые из-за их количественной неопределенности в этих формулах не учтены, но на работоспособность подшипника могут оказывать реи[ающее влияние. [c.112]

На рис. 157, а показаны формы щитков (в плане) с прямоугольным и диагональным (рис. 157, б) рисунком рельефа и пирамидальные (русти-рованные) крышки (рнс. 157, е). Выбор формы и рисунка рельефа часто опреде.чяется требованиями эстетики, особенно в тех случаях, когда щиток находится на виду. Красивы п достаточно жестки рустпрованные щитки. [c.274]

Крышка турбины, опора пяты, верхнее и нижнее кольца относятся к стационарным деталям направляющего аппарата. Состоят они, как правило, из нескольких частей (секторов), габариты которых определяются условиями транспортировки и производства. Число секторов принимают четным, чтобы иметь сквозные меридианные разъемы, необходимые при обработке стыков. Выполняются эти детали сварными из проката МСтЗ, реже литыми из стали 20ГСЛ или ЗОЛ. Можно применять высокопрочный чугун ВПЧ 40-5, хорошо зарекомендовавший себя на Камской ГЭС. Выбор материала зависит от напряженного состояния деталей и условий производства. В последние годы в отечественном гидротурбостроении преимущественное применение нашли сварные конструкции. Они отличаются наименьшей затратой материалов для заготовок и наименьшей массой, требуют меньших припусков на обработку, позволяют точно выдерживать толщину стенок, в них отсутствуют внутренние и поверхностные дефекты, неизбежные в отливках, их фактическая прочность больше соответствует расчетным значениям. Общим недостатком сварных конструкций является наличие остаточных напряжений и вызываемых ими деформаций. Для устранения этих напряжений обязательно применение термической обработки (отпуска и нормализации) после сварки. Допустимые деформации сварных деталей должны находиться в пределах припусков на обработку. [c.96]

Подшипники должны быть установлены так, чтобы обеспечивать необходимое радиальное и осевое фиксирование вала. Длинные валы, для которых существенны температурные деформации, закрепляют от осевых перемещений в одной опоре (например, в левой, как показано на рис. 298, а и б) другую опору выполняют плавающей в осевом направлении. Для возможности свободных температурных перемещений удобны радиальные ролйко-под-шипники с цилиндрическими роликами (правая опора на рис. 298,6). Короткие валы можно выполнять с простейшим осевым креплением (рис. 298, в). В этой конструкции один подшипник предотвращает осевое смещение вала в одном направлении, а другой -в другом. Для радиальных шарикоподшипников предусматривают осевой зазор между крышкой и наружным кольцом подшипника 0,2-0,3 мм во избежание защемления тел качения, а для радиально-упорных, для которых излишний зазор ухудшает условия работы, предусматривают осевую регулировку. При выборе посадки необходимо обеспечить неподвижное соединение того кольца подшипника, которое сопрягается с вращающейся частью машины, передающей внешнее усилие на подшипник. В противном случае оно будет обкатываться и проскальзывать по посадочному месту, что приведет к его износу и выходу из строя подшипника. В то же время посадка должна быть с минимальным натя- [c.325]

В начальной стадии проектирования основное внимание было уделено выбору материала для корпуса насоса и крышки с горловиной. Рассматривались нержавеющая сталь Х18Н10Т углеродистая сталь 22К теплоустойчивая сталь 48ТС. [c.292]

Выбор пропускной способности регулятора давления производится из расчета максимального расхода газа в котельной с коэффициентом запаса 1,2—1,3. Регулятор должен быть проверен и на минимальный расход газа, так как возможен неустойчивый режим его работы. Регулятор давления типа РДУК-2 (универсальный конструкции Ф. Ф. Казанцева) снабжается регулятором управления (пилотом) КН2 на давление газа 50—6000 мм вод. ст. или КВ2 на давление 0,6—6 кПсм . Корпус РДУК закрывается крышкой, сняв которую можно осмотреть и исправить клапан, не снимая регулятор с газопровода и не демонтируя его обвязку с пилотом. Ревизия и смена мембраны также осуществляются без снятия регулятора. [c.23]

Наличие зазора в делительной червячной паре вследствие износа зубьев может быть источником погрешностей при работе с делительной головкой. Чтобы уменьшить влияние износа, производится регулировка зацепления червячной пары следующим образом. При появл шии осевого зазора в зацеплении червяка необходимо поворотом рукоятки 36 (рис. 18) вывести червяк из зацепления с червячным колесом, подтянуть гайку 49 до полного выбора люфта, затем вновь законтрить гайку стопорным винтом и включить червяк в зацепление. Проверка регулировки производится при небольшом повороте шпинделя в обе стороны, при этом не должно быть осевых перемещений червяка. В случае появления радиального зазора в зацеплении червячной пары необходимо повернуть корпус бабки в основании на 180° так, чтобы червяк оказался наверху, затем снять крышку 14 и освободить винты 40, крепящие колодку 41. После этого надо ввернуть стопоры 43 до установления зазора и затянуть винты 40 так, чтобы зацепление не было тугим. Вращением рукоятки проверяется плавность зацепления червяка и червячной шестерни. Следует отметить, что первоначальная точность делительной головки не может быть достигнута регулировкой зацеплений и в случае износа червячной передачи эту точность можно восстановить только путем изготовления точного колеса и червяка. [c.43]

Когда мы изучали акалориметр, главное наше внимание было обращено на внутренние его размеры если только оболочка металлическая, а исследуемый материал — теплоизолятор с теплопроводностью, ничтожной по сравнению с теплопроводностью металла оболочки, то практически внешняя форма оболочки не играет роли — крышка может иметь выступающие части, шурупы и т. п. Наконец, — что особенно важно, — вводная трубка для термопары при рациональном выборе ее диаметра и толщины стенок практически не влияет на точность измерений. [c.287]

При разливке с петролатумом изложницы не следует о.клаждать водой, температура изложниц должна находиться в пределах 60—120° С. Поскольку разливка ведется без наблюдения (крышки на изложницах снимаются только при входе металла в надставку), весьма важным является выбор оптимальной температуры металла и скорости разливки. Рекомендуемые параметры разливки с петролатумом приведены в работе [183]. При той же температуре скорость разливки с петролатумом должна быть ниже, особенно в первый период наполнения изложниц. Применение петролатума позволило су-ш,ественно улучшить поверхность слитков. Количество слитков нержавеющей стали, назначаемых на обдирку, снизилось примерно на 20%, существенно (па 20—30%) [c.235]

Некоторые возможные варианты выбора обобщенных координат, характеризующих волновые движения жидкости. В ряде работ (см. [23, 26, 28]) используютсч обобщенные координаты s, соответствующие отсчету аппликат свободной повер -ности не от плоскости, перпендикулярной вектору /, как s , а от фиктивной жесткой крышки , ориентированной перпендикулярно продольной оси полости. Система уравнений возмущенного движения, аналогичная (34), приведенная к центру масс системы Со, имеет в этих координатах вид [c.70]

Иногда выбор конструкции в значительной мере обусловливается имеющимся технологическим оборудованием, особенно, если это касается производства автомобилей транспортного назначения в развивающихся странах. Мазурек и другие специалисты описывают конструкцию кабины грузового автомобиля Крайслер XLV ( hrysler XLV), показанной на рис. 6.12, которая была изготовлена из листовой стали в основном с использованием ножниц, гибочных валков, ленточнопильного станка и листогибочного пресса [4]. Применение петель, подобных петлям крышки пианино, упростило конструкцию дверной стойки и капота двигателя, а наличие сечений с плоскими стенками значительно упростило процесс изготовления деталей. Применялись стальные листы четырех сортов толщиной 1,1 1,5 2,3 и 3,0 мм и имелась минимальная необходимость в создании криволинейных поверхностей и типов сечений. Своеобразны конструкции дверных фланцев и уплотнений. Судя по сечению нижней опоры ветрового стекла, для нее использована мощная поперечная балка коробчатого профиля. В результате того, что в конструкции применялись в основном прямоугольные элементы, концентрацию напряжений в местах соединений элементов пришлось уменьшать с помощью косынок. Для обеспечения устойчивости места соединений усиливались несколькими плоскими панелями. В целом прямоугольный характер сечений элементов, используемых в конструкции, привел к увеличению ее показателей. [c.149]

П р имечание. При выборе крышек предпочтение следует отдавать 1-ну раду, а крышки 3-го ряда по возможности не примеиать. [c.243]

Опытный конструктор довольно легко выберет материал, оптимально удовлетворяющий конструктивным требованиям. Для выработки такой способности полезно использовать матрицу репхений, рассмотренную в гл. 3. Рассмотрим последовательность рассуждений конструктора на примере выбора материала для штамповки наружной крышки (или кожуха) роторной газонокосилки. По-видимому, к материалу конструктор предъявит следующие требования. [c.110]

Для предварительного выбора толщины стенок и фланцев корпуса и крышки редуктора, а также диаметров болтов для W соединения пользуются рекомендаци5 ми, приведенными в табл. 48, Которые исполь- ются для цилиндрических одноступенчатых и двухступенчатых редукторов с шириной зубчатых колес, равной 0,4а . При этом для крышки и корпуса редуктора используют чугун марок СЧ20, СЧ25. Принятая -толщина стенок должна быть согласована с технологией изготовления отливок. [c.87]

Вычислительная программа, основанная на модели жест кого кольца и включающая аппроксимацию соответствующих частей основного корпуса и крышки оболочечными элементами, требует только около 10% времени работы центральнбго процессора, необходимого для просчета одного случая нагружения по методу конечных элементов, несмотря на то что в последнем случае используется довольно грубая сетка, оптимизируется выбор узловых точек и для решения используется только оперативная память машины. [c.54]

Тепловая труба состоит из пяти основных частей, как это показано на рис. III.1, а именно корпуса, фитиля, торцевой крышки, заливной трубки и теплоносителя. Выбор теплоносителя, материала и определение размеров составных частей тепловой трубы достаточно подробно были обсуждены в ч. I и ч. II. В настояшей части описывается методика изготовления тепловых труб. На рис. III.2 схематически представлена карта последовательности основных технологических процессов изготовления тепловой трубы, составленная на основе материалов, опубликованных Эдельстейном и Хаслеттом [14]. Главными этапами изготовления, как можно видеть из этого рисунка, являются изготовление деталей, промывка и очистка, сборка и сварка, откачка и заливка, заварка заливной трубы и приемные испытания. Все эти этапы являются предметом описания гл. 8. [c.165]

Торцевая крышка. Минимальная необходимая толщина для торцевой крышки тепловой трубы определяется путем анализа на-.пряжений, как это описано в гл. 7. Крышки могут быть приварены к торцам трубы. Важен тщательный выбор конструкции сварного сбединения. На рис. 8.1 показано четыре типа сварных соединений, а именно сварка встык, соединение встык при наличии закраины, сварка с использованием вставного кольца, соединение внахлестку. Из этих способов при сварке встык подгонка труднее, чем при трех остальных способах. Кроме того, следует заметить, что для получения прочного и полного сварного соединения торцевая крышка должна быть отработана так, чтобы обеспечить толщину свариваемой поверхности, приблизительно равную толщине свариваемой поверхности стенки трубы. Это необходимо для того, чтобы обе поверхности плавились равномерно, образуя однородный сплав. В противном случае трубу можно пережечь до того, как стенка торцевой крышки достигнет температуры плавления. [c.167]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...