Расход газа максимальный

Скорость истечения достигает критической и определяется по уравнению (8-25) расход газа максимальный, [c.129]

При Р2 = Р расход, естественно, равен нулю. С уменьшением давления среды р2 расход газа увеличивается и достигает максимального значения при р2/р, = Ркр. При дальнейшем уменьшении отношения pi/p значение т, рассчитанное по формуле (5.17), убывает и при p2/pi = 0 становится равным нулю. [c.47]

Максимальный секундный расход газа при критическом значении (5к[1 можно определить из уравнения (5.17), если в него подставить Ркр= [2/(/г+1)Г/ - . Тогда [c.48]

Так, в настоящее время выпускается серия, унифицированных котлов типа КУ (КУ-125 КУ-100-1 КУ-80-3 КУ-60-2), устанавливаемых за печами заводов черной металлургии. Первая цифра в маркировке означает максимальный часовой расход газов через котел (тыс. м при нормальных условиях). Температура газов на входе 650—850 °С. Параметры вырабатываемого пара давление 1,8— [c.157]

При критическом давлении в выходном сечении канала устанавливается максимальный секундный расход газа, который определяем из уравнения (13-16) при замене — на значение его из урав- [c.207]

Максимальный секундный расход газа вполне определяется начальным состоянием, газа, величиной сечения /м п и природой идеального газа, т. е. показателем адиабаты k. [c.208]

Расход газа в этом случае будет максимальным и может быть вычислен по уравнению [c.211]

При истечении газа из резервуара можно получить максимальный расход газа. Его значение определится давлением на срезе сопла. Для определения максимального расхода возьмем первую производную от выражения, стоящего в квадратных скобках, и приравняем ее нулю d dp [c.131]

Опытами установлено, что расход газа через суживающееся сопло имеет максимум при р = р , но при дальнейшем понижении давления р < расход остается постоянным, равным максимальному (участок В-С на рис. 10.5). [c.134]

Исследования показали, что при р Рьр и неизменном давлении Pi давление газа в выходном сечении сопла Ра равно давлению среды рс, в которую истекает газ, и что при уменьшении давления среды, вплоть до Рс = Рг = Ркр. расход газа и скорость истечения из сопла увеличиваются. При достижении на выходе из сопла критического давления (р., = Ркр) массовый расход и скорость истечения достигают максимального значения lax- Даль- [c.111]

Итак, определено критическое отношение давлений (10.22), при котором расход газа (10.20) будет максимальным. Например, для двухатомного газа при /г =1,4 критическое отношение давлений равно Ркр/Р1 = 0.528. [c.107]

Максимальный расход газа через минимальное сечение суживающегося сопла осуществляется при критическом отношении давлений, формулу для его определения получим подстановкой p jpi (10.22) в (10.20) вместо /VPi, т. е. [c.109]

Из (10.26) видно, что максимальный расход газа через суживающееся сопло заданных размеров (Л, , ) определяется начальными параметрами гащ р , Vi. [c.109]

На основании анализа (10.28) можно сделать вывод о том, что для получения сверхзвуковой скорости потока сопло должно быть комбинированным, т. е. состоять из двух частей первая часть — суживающаяся, вторая—расширяющаяся. Комбинированное сопло также называют соплом Лаваля по имени автора—шведского инженера К. Г. Лаваля (1845—1913). Максимальный расход газа через сопло Лаваля определяется поперечным сечением горловины — самой узкой части сопла в месте перехода суживающейся части в расширяющуюся, т. е. по формуле ( 0.26). [c.111]

Как уже было сказано, расход газа при этом будет максимальным скорость при этом называется критической и обозначается Скр. [c.132]

Это устанавливается средствами высшей математики находят первую производную по р от переменной части формулы (3-25), стоящей в квадратных скобках, и приравнивают ее нулю решение полученного уравнения показывает, что максимального своего значения расход газа достигает при [c.132]

Таким образом, расход газа через сопло становится максимальным [c.47]

При Р2=Р1 расход, естественно, равен нулю. С уменьшением давления среды р2 расход газа увеличивается и достигает максимального [c.50]

Вторая производная подкоренного выражения формулы (578) отрицательна. Это подтверждает вывод о том, что при Р=Ркр расход газа при выбранных условиях pi. Vi имеет максимальное значение. [c.237]

Графически на диаграмме v p это можно отобразить следующим образом (рис. 8-5). Если начальному состоянию газа соответствует точка /, состоянию среды, в которую истекает газ,— точка 2, а состоянию газа, соответствующему достижению максимального расхода, — точка а, то заштрихованная на рисунке площадь соответствует потенциальной энергии газа, превращающейся в кинетическую энергию истекающей струи расположенная же под ней площадь 2—2 —а —а соответствует той величине потенциальной энергии газа, которая, как было сказано выше, непроизводительно расходуется на образование вихрей при истечении. Параметры, соответствующие максимальному расходу газа, при котором в сопле устанавливается критическое давление, называют критическими. К ним, помимо р р, относят г нр и Икр, причем, как можно показать на основании данных, известных из физики, критическая скорость Шкр равна скорости распространения звука в истекающей среде (в данном сечении). [c.88]

Зависимость (14.2) для определения расхода газа справедлива только в интервале значений У от 1 до того значения У, при котором расход G становится максимальным. Это значение [c.270]

Рис. 7.8. Зависимость удельного расхода газа от степени поджатия (а) и от степени наполнения (б) при различных отношениях давлений г, = 293 К Я = 288 Дж/кг.К к = 1,4 а — при оптимальной степени наполнения двойной линией соединены точки, соответствующие максимальной степени поджатия <5 — при максимальной степени поджатия двойной линией соединены точки, соответствующие оптимальной степени наполнения

Для проведения испытаний образцов и натурных лопаток турбин в условиях высокотемпературного газового потока при установившихся и неустановившихся тепловых режимах, а также в условиях воздействия агрессивных сред созданы газодинамические стенды, оборудованные соответствующими приспособлениями и испытательными камерами, позволяющими в потоке газа, образующегося в специальной камере сгорания, проводить исследования до температур 1700° С при максимальном расходе газа до 1,2 кг/с и напоре до 8 кгс/см . В зависимости от цели испытаний использовались приставки, обеспечивающие необходимые параметры потока. [c.188]

Рассмотрим теоретический случай истечения из суживающегося сопла (ji=l) при фиксированных значениях давления и температуре в резервуаре н переменном давлении средьг ра. До тех пор, пока давление среды больше критического, а скорость дозвуковая, изменения ра распространяются по потоку и против потока (внутрь сопла). В этом случае расход газа изменяется в соответствии с формулой (8.3). Когда уменьшающееся давление достигает критического значения р , в выходном сечении устанавливается критическая скорость и дальнейшие изменения давления среды не могут прон[И нуть внутрь сопла. Следовательно, фактический перепад давления, создающий расход газа через сопло при ра р, вне завнснмости от давления внешней среды будет критическим, а расход газа— максимальным и постоянным. Отсюда следует, что формула (8.3) при ра<р только в том случае дает правильные значения расхода, если в нее подставляется критическое давление. Следовательно, если еа=ра/Ро>е, для расчета скорости истечения и расхода используются формулы (8.1) и (8.3) или (8.3а). Если eas e, скорость истечения равна критической, а расход рассчитывается по формуле (8.5). На характер зависимости т от га оказывает влияние распределение скоростей в выходном сечении сопла. Полученные выше формулы справедливы только в том случае, если профиль сопла выполнен плавным. Плавно суживающееся сопло приближает распределение скоростей в выходном сечепии к равномерному. С этой целью профиль степки сопла должен быть особым образом рассчитан. [c.207]

До тех пор, пока давление среды больше критического давления, подсчитанного по параметрам газа в резервуаре, любые изменения р распространяются и внутрь сопла. В этом случаё расход газа изменяется в соответствии с формулой (6-2). Когда уменьшающееся давление р достигает критическот о значения р , в выходном сечении суживающегося сопла устанавливается критическая скорость и дальнейшие изменения давления окружающей среды не могут проникнуть внутрь сопла. Следовательно, фактический перепад давлений, создающий расход газа через сопло при р <С,р , вне зависимости от велр1чины давления внешней среды будет критическим, а расход газа — максимальным и постоянным. Отсюда следует, что формула (6-2) при р <Ср только в этом случае дает правильные значения расхода, если в нее подставляется критическое давление, которое устанавливается в выходном сечении суживающегося сопла, вне зависимости от величины р , В момент, когдя в выходном сечении достигаются критические параметры, происходит своеобразное явление запирания сопла в результате которого сопло и резервуар оказываются изолированными от внешней среды. [c.315]

При такой схеме подвода потока к коллектору можно было заранее ожидать неравномерное распределение расходов газа по отдельным ответвлениям и неравномерное распределение скоростей по сечению каждого ответвления, особенно первых. Действительно, при повороте потока в колене 1 поток, отрываясь от внутренней стсики, не может успеть на сравнительно коротком прямом участке (ИЬ к. 1,5) за ним полностью выравняться по высоте, и профиль скорости должен получиться с минимальными значениями вверху и максимальными внизу. Последнее должно привести к тому, что через первые ответвления пройдет меньшее количество газа, чем через последние, а градиент скорости по высоте коллектора при входе в боковые ответвления еще больше усилится вследствие поворота потока. Так как наибольшее значение этого градиента должно быть со стороны отрывной зоны, т. е. у верхней стенки коллектора, соответственно максимальная неравномерность потока получится в первом ответвлении. Приведенные в табл. 9.9 данные полностью подтверждают описанное распределение относительных расходов д = <7/90р и скоростей ш (где ср — средний по всем ответвлениям расход газа через одно ответвление). [c.250]

Этот факт имеет достаточно прозрачное физическое объяснение. При неизменных геометрии трубы и степени расширения в ней увеличение ц достигается прикрьггием дросселя, т. е. уменьшением площади проходного сечения для периферийных масс газа, покидающих камеру энергоразделения в виде подогретого потока. Это равносильно увеличению гидравлического сопротивления у квазипотенциального вихря, сопровождающегося ростом степени его раскрутки, увеличением осевого градиента давления, вызывающего рост скорости приосевых масс газа и увеличение расхода охлажденного потока. Наибольшее значение осевая составляющая скорости имеет в сечениях, примыкающих к диафрагме, что соответствует опытным данным [116, 184, 269] и положениям усовершенствованной модели гипотезы взаимодействия вихрей. На критических режимах работы вихревой трубы при сравнительно больших относительных долях охлажденного потока 0,6 < р < 0,8 течение в узком сечении канала отвода охлажденных в трубе масс имеет критическое значение. Осевая составляющая вектора полной скорости (см. рис. 3.2,а), хотя и меньше окружной, но все же соизмерима с ней, поэтому пренебрегать ею, как это принималось в физических гипотезах на ранних этапах развития теоретического объяснения эффекта Ранка, недопустимо. Сопоставление профилей осевой составляющей скорости в различных сечениях камеры энергоразделения (см. рис. 3.2,6) показывает, что их уровень для классической разделительной противоточной вихревой трубы несколько выше для приосевых масс газа. Максимальное превышение по модулю осевой составляющей скорости составляет примерно четырехкратную величину. [c.105]

Опыты [231, 267] показывают, что термический КПД г монотонно возрастает с увеличением расхода плазмообразуюшего газа G, асимптотически приближаясь к некоторому предельному значению. Таким образом, существует определенный расход газа, при котором энтальпия, а следовательно, и среднеинтегральная температура плазмы, максимальны. [c.353]

Проследим за изменением режима вытекания газа при уменьшении давления ро внешней среды, в которую газ выпускается. При уменьшении внешнего давления от значения, равного давлению ро в сосуде, и вплоть до значения р одновременно с ним падает также и давление pi в выходном сечении трубы, причем оба эти давления (pi и ре) остаются равными друг другу другими словами, все падение давления от ро до внешнего происходит внутри сопла. Выходная. же скорость и, и полный расход газа Q = y,Smiii монотонно возрастают. При р = р выходная скорость делается равной местному значению скорости звука, а расход газа — значению Qmax-При дальнейшем понижении внешнего давления выходное давление перестает падать и остается все время равным р падение же давления от р до ре происходит ун е вне трубы, в окружающем пространстве. Другими словами, ни при каком внешнем давлении падение давления газа в трубе не может быть ббльш им, чем от ро до р так, для воздуха (р , = 0,53 Ро) максимальное падение давления составляет [c.504]

При размещении рассматриваемого струйного течения в аппарате как показано на рис. 8.1, у которого расстояние от среза сопла до конца камеры смешения равно длине начального участка струи, а площадь поперечного сечения камеры смешения равна площади переходного сечения струи, КПД процесса эжекции будет максимальным. Основываясь на этом, был изготовлен односопловый струйный аппарат, камера смешения и диффузор которого были выполнены из прозрачных плексиглазовых втулок (рис. 8.2) диаметром = 27 и 23 мм. Сопла струйного аппарата были сменными и имели разные диаметры = 12,5 12 11,5 11 10,5 10 мм. Набором втулок изменялась длина камеры смешения от 180 до 1700 мм. В собранном виде струйный аппарат устанавливался горизонтально (рис. 8.3), жидкость нагнеталась в сгруйный аппарат насосом (рис. 8.4), подавался атмосферный воздух. После струйного аппарата газожидкостная смесь подавалась в емкость, в которой происходило разделение на газ и жидкость. Воздух из емкости выходил в атмосферу, а жидкость вновь подавалась в насос. Регулирование давления жидкости при ее подаче в струйный аппарат выполнялось вентилем, установленным на байпасе. Давление газожидкостной смеси - полный напор струи - измерялось образцовым манометром и тензометрическим датчиком. С помощью образцовых манометров и тензометрических датчиков измерялись изменения давления по длине струи аппарата, причем сигналы от тензодатчиков поступали на преобразователь, а от него на регистрирующие устройства самописец, магнитофон, дисплей измерительного комплекса фирмы "ДИ(7А" - Дания (рис. 8.5). Давление газожидкостной смеси регулировалось вентилем, установленным на трубопроводе, выводящем газ из емкости. Расходы жидкости и газа, поступающих в струйный аппарат, измерялись с помощью диафрагмы и дифференциальных манометров, выполненных и установленных по правилам измерения расходов газа и жидкости стандартными устройствами [5]. [c.189]

С ростом расхода газа (приведенной скорости) здесь, как и в напорном течении, роль скольжения уменьшается. Формально при достаточно больших ф —> 1,0. Фактически технологически эффективный процесс барботажа, обеспечивающий максимальную площадь межфазной поверхности и интенсивный энерго- и массооб-мен на ней, сохраняется при ф < 0,7. При больших объемных паро-содержаниях газ движется не в виде дискретных пузырей, а струями, эффективность процесса снижается. [c.318]

Массовый расход газа т, как видно из (10,20), зависит от перепада давлений pjpi. Определим отношение давлений pjpu при котором расход т будет иметь максимальное значение такое отношение называют критическим. Будем считать параметры газа Pi, Vi на входе в сопло постоянными, при этом из (10.20) видно, что переменная величина р входит только в квадратные скобки. Критическое отношение давлений определим следующим образом возьмем первую производную выражения в квадратных скобках из уравнения (10.20) и приравняем ее нулю [c.107]

В действительности, однако, закон изменения секундного расхода газа будет иным вследствие особенностей распространения изменений давления в газовой среде. Понижая постепенно в пространстве за соплом давление р от значения pi до р2кр, мь1 будем получать в устье сопла, т. е. в сечении EF, такое же давление, как в этом пространстве, т. е. в этом интервале давление Ра в формулах (3-21) и (3-25) можно считать равным давлению в устье сопла и давлению во всем пространстве за соплом. Когда р достигнет критического значения, расход газа станет максимальным. В дальнейшем с понижением давления р расход газа не уменьшается, как это должно было бы быть согласно кривой на рис. 3-13. Происходит это потому, что при дальнейшем гюнижении давления Рз за соплом в устье сопла давление не понижается, а остается постоянным, равным критическому Вследствие этого и скорость и удельный объем [c.131]

Итак, при изменении давления среды от pi до рг = Ркр расход идеального газа через сопло увеличивается от нуля до максимума. При дальнейшем понижении давления среды от рг = Ркр до рз = О сог ласно уравнению (1.164) расход газа через сопло должен уменьшаться от максимума до нуля. Опыты с истечением упругих тел через суживаюишеся и цилиндрические насадки показывают, что при дальнейшем понижении давления среды от ркр до нуля расход газа через насадку становится постоянным, равным максимальному, т. е. действительный процесс изменения т от Р2/Р1 = 1 до pi/p = О идет по линии ah (рис. 1.28). Это расхождение теории с действительностью объясняется тем, что в ус1ье цилиндрического или суживающегося сопла при давлении среды Рср < Ркр устанавливается свое давление pi = ркр независимо от давления среды. Этому постоянному давлению потока на выходе из сопла, естественно, будет отвечать постоянный расход рабочего тела через сопло, равный максимальному значению Шпи,. [c.47]

Горелка УМП-4-64, на которой производились исследования, имеет ступенчатое сопло диаметром 6/8 мм с большим диаметром на выходе. Подача порошка осуществляется за анодным пятном. Нами был изготовлен ряд сопел аналогичной конструкции, но отличных по диаметрам. На этих соплах проводилось напыление карбида вольфрама. Полученная зависимость адгезии от соотношения диаметров сопла представлена на рис. 2, Ли Б. Оптимальным соотношением оказалось 5/6. Очевидно, при меньших диаметрах вследствие недостаточной центровки катода по отношению к соплу дуга не отшнуровывается по оси сопла, а замыкается у его края в зоне начала цилиндрической части. Это приводит к слабой холодной струе в месте нагрева порошка. Большие диаметры сопла требуют большей мощности вследствие увеличенного расхода газа и также не обеспечивают необходимого прогрева порошка. Определение оптимальной зернистости порошка проводилось на выбранном сопле при мощности 28 квт. Были отсеяны следующие фракции РЭЛИТа 0—50, 50—73, 73—100 и 100—180 мк. Испытания на адгезию слоя 0.3 мм показали (рис. 2, 5, Г), что наилучшими фракциями являются 50—73 и 73—100 мк. Оптимальная мощность из условия максимальной адгезии и наибольшей стойкости сопла (рис. 2, Д) определилась в 28 КВТ при работе на аргоне и азоте. Данные по плотности и кажущейся пористости в зависимости от мощности горелки представлены на рис. 2, Е. Толщина покрытия для образцов была [c.223]

При докритических перепадах давлений расхода газа по-прежнему определяется формулой (60). Однако к неизвестным параметрам P21 Ml и Мз добавляется также неизвестная величина М. . Это в значительной мере усложняет их определение. Расчет этих четырех неизвестных величин в точном варианте должен осуществляться на основе совместного решения двух уравнений количества движения (11), (24) и двух уравнений неизменности массы газа (76), (82). Ввиду высокого порядка этих уравнений решение, как правило, осуществляется с помощью ЭПВМ, что не всегда удобно. Поэтому укажем приближенный способ расчета расхода газа, погрешность которого максимальна при = 1 и вызывает занижение точной величины критического расхода лишь па несколько процентов. Важно иметь в виду, что приводимый ниже приближенный метод является точным для изотермического процесса, т. е. когда в формулах (74) и (80), о чем уже говорилось выше, отношение температур принимается равным единице. Общий случай любого отношения температур рассматривается в разделе, где изучается влияние теплообмена. [c.213]

Из равенства dGJdp = О следует, что при течении с теплообменом расход газа может быть максимальным при р = Poik, т. е. до возникновения критического режима течения газа. Указанное рассогласование возрастает с ростом х. На рис. 13 показаны кривые зависимости G, (рз), рассчитанные при = 3 ата, х = 1,4. [c.242]

На рис. 16, а представлена схема проточной части дросселя с увеличенной длиной канала. Обычно расход газа через такой дроссель рассчитывается по формулам пропускной способности трубы с пренебрен<епием разницей параметров между сечениями 1—2 и 3—4, т. е. без учета сопротивлений входа и выхода. В данной работе это принято во внимание. Расчет расхода газа и в этом случае может осуществляться по общей формуле (60), однако в качестве расчетного сечения канала надлежит взять его выходное сечение. Выбор этого сечения в качестве расчетного объясняется удобством учета максимальной скорости потока, которая при наличии трения может возникнуть только в конце трубы. [c.256]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...