Сетка грубая

Свет поляризованный 163 Сдвиг чистый 29 Сейсмограф 494 Сетка грубая 523 [c.574]

Зависимости, получаемые согласно (6.1), изображены на рис. 6.1. При п > 1 сетка оказывается мельче около левой границы, а вблизи правой границы она становится грубой и почти равномерной. При п < 1 сетка грубая у левой границы и мелкая и почти равномерная у правой границы. [c.105]

Если сталь по твердости соответствует этим пределам и не имеет грубых структурных дефектов (карбидная сетка, грубый пластинчатый перлит), то для производства таких инструментов, как сверла, развертки, фрезы, ее следует считать годной. Для производства инструментов, требующих высокого качества отделки поверхности, в частности [c.185]

Знаменатель 1000 введен в уравнение (17) с той целью, чтобы сделать г)з достаточно большими числами, для которых в последней цифре позволительно пренебречь половиной по сравнению с единицей. Таким образом, нам придется оперировать только целыми числами. Чтобы сделать наш пример возможно более простым, начнем с грубой сетки, представленной на рис. 2. Тогда нам придется искать значения лишь для трех точек, для которых мы уже знаем точные значения (см. стр. 520). Вычертим квадратную сетку в достаточно крупном масштабе, чтобы на ней можно было записывать результаты промежуточных вычислений (рис. 7). Расчет начинается с принятых начальных значений которые мы запишем левей и выше каждой узловой точки. Значения 700, 900 и 1100 намеренно взяты несколько отличными от полученных ранее точных значений. Подставляя эти значения вместе с нулевыми значениями на границе в левую часть уравнения (18), находим остаточные усилия для всех узлов. Эти усилия записаны правее и выше каждого узла. Наибольшее остаточное усилие, равное 200, получается в центре сетки, и мы начнем процесс релаксации с этого узла. Добавляя к принятому значению 1100 поправку 50, которая записана на рисунке над числом 1100, полностью устраним невязку в центре. Поэтому вычеркиваем число 200 и ставим вместо него нуль. Теперь нам нужно изменить невязки в соседних узлах. Прибавим 50 к каждой из невязок и выпишем новое значение —50 над первоначальными значениями, как показано на рисунке. На этом заканчивается работа с центральным узлом сетки. Теперь мы имеем четыре симметрично расположенные точки с невязками, равными —50, и поправки удобно внести во все эти значения одновременно. Примем для всех этих точек одну и ту же поправку, равную —12i). Эти поправки напишем над [c.527]

При использовании метода релаксации естественно выбрать для этого случая треугольную сетку. Начав с грубой сетки, примем размер ячейки 5 р с. 9. [c.531]

Рассмотрим в качестве примера случаи квадратной трубы, поперечное сечение которой представлено на рис. 14. Принимая грубую квадратную сетку, показанную на рисунке, и учитывая условия симметрии, замечаем, что в этом случае нужно определить только пять значений функции напряжений а, Ь, с, d и е. Необходимые уравнения получаются с помощью уравнения (32) и четырех уравнений (II), записанных для узловых точек а, Ь, [c.536]

Для уточнения температурного поля уменьшим шаг сетки в два и далее снова в два раза. Температуры в узловых точках для Д = Л/8 и Д = Д/16 указаны на рис. 6.4,6 и 6.4,6. Отметим, что при первом уменьшении шага сетки произошло значительное уточнение температуры, например температура f при первой грубой оценке была 500°С, а ее первое уточненное значение стало 464° С второе уменьшение шага сетки позволяет найти второе уточненное значение = 452°С, которое уже не так резко отличается от предыдущего. При дальнейшем уменьшении шага сетки распределение температуры будет все меньше отличаться от истинного. [c.89]

Введение таких элементов позволяет избежать измельчения сетки элементов в окрестности вершины трещины. При этом. определение коэффициентов интенсивности напряжений по найденному полю перемещений представляет даже более простую задачу, чем нахождение напряжений в обычных конечных элементах. Несмотря на разрывность перемещений при переходе через границу сингулярных элементов, их применение отличается высокой точностью даже на весьма грубых сетках конечных элементов. [c.474]

Схема переменных направлений является, по-видимому, лучшей для двумерных задач теплопроводности. Ее применение обеспечивает выполнение весьма важного для учебных задач требования получения разумных результатов при счете на грубых сетках и с большими шагами по времени. К сожалению, эта схема не обобщается на трехмерные задачи теплопроводности. Программа на алгоритмическом языке БЕЙСИК и примеры расчета по схеме переменных направлений приводятся в п. 5.3.1. [c.35]

Отметим, что обычно требуют точного выполнения сформулированных условий при конечном разбиении расчетной области, а не только при стремлении максимального размера элементарной области к нулю. Это позволяет получать правдоподобные решения даже на грубых сетках. [c.85]

Подчеркнем, что если функции X, а , имеют разрывы между узлами, то для повышения точности разностной схемы, как правило, следует вычислять интегралы точно. Особенно это существенно в случае многомерных задач, когда приходится вести расчет при достаточно грубых сетках. [c.91]

Грубая карбидная сетка по границам зерен может значительно снижать пластичность и вязкость разрушения и увеличивать скорость роста трещины усталости при низких температурах у жаропрочных сплавов на основе никеля. [c.345]

Включения цементита допускаются в виде разрозненных составляющих. Не допускаются цементитная сетка или грубые скопления цементитных зерен, так как цементит, будучи хрупким, при ударах и больших нагрузках выкрашивается, особенно в углах и острых переходах. [c.493]

Балл 10. Грубая цементитная сетка по границам зерен аустенита (фиг. 301). [c.494]

Трудоемкость этого процесса можно сократить, если предварительно взять более грубую сетку для выбора начальных значений во внутренних точках. Затем можно воспользоваться более мелкой сеткой, чтобы повысить точность. В лучшем случае этот процесс все-таки получается длительным и трудоемким. К счастью, ошибки, возможные в процессе приближения, не влияют на конечные результаты [7]. [c.228]

Длительная выдержка при повышенной температуре цементации может привести к появлению на поверхности грубой цементитной сетки. Если цементитная сетка грубая и не успевает раствориться при закалке, то поверхность получается хрупкой. Ниже заэвтекто-идного и перлитного слоев начинает появляться феррит, количество которого возрастает по мере удаления от поверхности. Это — доэв-тектоидный слой. В сердцевине структура такая же, как и у исходной стали, взятой для цементации, т. е. феррит с небольшим количеством перлита (для цементации обычно применяют стали, содержащие 0,1—0,25%С). [c.275]

Нормальная структура заэвтектоидной зоны — пластинчатый перлит, окаГ .мленный тонкой сеткой вторичного цементита (рис. 263,а). Однако иногда встречается и так называемая анормальная структура, в которой избыточный цементит находится в виде массивных включений (рис. 263,6) и зачастую окружен свободным ферритом. Эти грубые включения цементита при нагреве с трудом переходят в твердый раствор, который в этих местах не насыщен углеродом. Мягкие пятна, получающиеся после закалки на поверхности цементированных деталей, образуются часто у сталей, склонных к образованию анормальной структуры. [c.326]

Широко применяемый карбюризатор состоит из древесного угля, 20—35 % ВаСО.ч и —3,5 % СаСО , который добавляют для предотвращения спекания частиц карбюризатора. Рабочую смесь, применяемую для цементации, составляют из 25—35 % свежего карбюризатора и 65—75 % отработанного. Содержание Ва(Ю , в такой смеси 5—7 %, что обеспечивает требуемую толщину слоя и исключает образование грубой цементитной сетки на поверхности. [c.234]

Чем больше в сплаве олова, тем выше его антифрикционные свойства. Однако в литых сплавах содержание олова не должно превышать 10—12 %, так как образующаяся грубая сетка оловяни-стой составляющей снижает износостойкость и сопротивление усталости при повышении температуры. В деформированных сплавах оловянистая составляющая располагается в виде отдельных включений внутри зерен, это дает возможность увеличить содержание олова и значительно улучшить антифрикционные свойства сплава. [c.359]

Расчет Ki с приемлемой точностью без использования специальных элементов предполагает такие мелкие сетки, что становится очевидной необходимость лучшего моделирования напряженно-деформированного состояния в окрестности верпганы. На пачальиом этапе использования МКЭ в механике разрушения предпринимались попытки обойтись без специальных элементов в прямых методах (например, двухступенчатый расчет на грубой сетке определяются перемещения для всего тела, затем рассчитывается малая область у вершины трещипы с граничными условиями, полученными пз первого расчета). Однако это не нашло ши-р<5кого распространения из-за сложности достижения требуемой точности. [c.83]

Интенсивность микропластической деформации на этой стадии циклического деформирования в приповерхностных слоях металла выше, чем во внутренних объемах. Об этом свидетельствуют данные рентгеноструктурного анализа с использованием послойного удаления металла и сравнения плотности дислокаций в объеме и в приповерхностных слоях металла. Причина такого поведения связана с рядом факторюв особенностью закрепления приповерхностных источников дислокаций (имеющих одну точку закрепления), у которых критическое напряжение начала их работы значительно ниже, чем у источников в объеме наличием в поверхностном слое более грубой, чем в объеме, дислокационной сетки Франка (в этом случае для генерирования дислокаций требуется меньшее напряжение) наличием поверхностных коицен-граторов напряжений различием скоростей движения дислокаций у поверхности и внутри металлов и т.д. Есть данные, что стадия циклической микро-текучести может не наблюдаться при испытаниях на усталость с постоянной амплитудой пластической деформации за цикл. [c.24]

Основным методом изучения структуры аморфных материалов является метод дифракции рентгеноваких х лучей, электронов и нейтронов [67]. В главе 7 при рассмотрении вопросов дифракции излучения на кристаллах указывалось, что при рассеянии на неограниченном кристалле возникают узкие дифракционные максимумы, положение которых определяется в соответствии с формулой Вульфа -— Брэгга межплоскостными расстояниями, а ширина — размером кристалла,. В весьма грубой модели картину дифракции на аморфных материалах можно рассматривать как происходящую на совокупности ультрамалых беспорядочно ориентированных кристаллитов (см. рис. 12.2, а), и поэтому узкие дифракционные максимумы при переходе к рассеянию аморфными материалами должны трансформироваться в широкие диффузные гало. Такой подход позволяет качественно объяснить характер дифракционной картины от аморфных веществ, однако даже при исследовании структуры аморфных материалов с помощью наиболее высокоразрешающего метода — дифракции электронов — узкие дифракционные максимумы обнаружить не удалось. По этой причине модель аморфных материалов как ультрамикрокристал-лических веществ далеко не всегда считается справедливой. В качестве более корректной модели сейчас все чаще принимается модель непрерывного распределения сферических частиц, характеризующихся почти плотной упаковкой (иначе — случайной сеткой [c.277]

Эти значения, полученные с помощью весьма грубой сетки, не дают достаточно точных величин напряжений нео(5ходим переход к более мелкой сетке. Результаты таких более тачных вычислений можно найти в книге Саусвелла ). [c.537]

Теперь можно перейти к более мелкой сетке, взяз начальные значения ф из результатов вычислений для грубой сетки. [c.546]

Число узлов сетки вдоль координатных осей КМАХ и ЕМАХ определяется априорными соображениями о характере пространственного изменения температурного поля, сложностью конфигурации области. Обычно начинают расчеты на грубой сетке с небольшим числом узлов, затем увеличивают частоту сетки вдвое и сравнивают результаты. [c.36]

Одним из рещавщихся методических вопросов был выбор расчетной схемы. По-видимому, для учебных задач еще в большей степени, чем для научных расчетов, справедливо высказывание Цель расчетов — не числа, а понимание . Поэтому основным требованием к расчетной схеме было получение разумных, качественно правильных, результатов при счете на грубых сетках и с большими шагами по времени, что связано с ограниченным объемом памяти и небольшим быстродействием микро-ЭВМ. Следует отметить две особенности разработанной программы приведение граничных условий 1-го и 2-го рода к эквивалентным условиям 3-го рода, что обеспечило определенную универсальность программы, и модификацию конечно-разностной аппроксимации граничных условий, позволившую избежать осложнений при счете с большими сеточными числами Био. [c.203]

Такил образом, максимальный прогиб в центре пластины оказывается равным max = Wi = 0,0008412i(,aVZl, что составляет менее 70% точного значения. Это и неудивительно, так как в первом приближении была выбрана для решения очень грубая сетка 8X8. Для получения более точного решения требуется значительно более мелкэуЧ сетка. [c.213]

При небольшом числе пространственных узлов это может привести к заметным потерям мощности. Например, при Л/ = 11, h = = //10 и q = onst теряется 10 % полной мощности, что, разумеется, приводит к занижению перегревов. Еще большие значения может принимать погрешность разностного решения без учета мощности в прилегающих к границе областях в многомерных задачах, поскольку в этом случае пространственные сетки довольно грубые и объем приграничных областей может составлять значительную долю общего объема тела. [c.93]

Нормализацией может быть достигнут ряд целей измельчение выросшего по какой-то причине зерна стали, разрушение затрудняющей механическую обра тку цементитной сетки вокруг зерен заэвтектоидной стали (>0,8 % углерода), а также перекристаллизация грубой и хрупкой столбчато-дендритной структуры литой стали в мелкозернистую, равноосную. [c.35]

Субструктура может появиться даже в очень чистых сортах железа, например в карбонильном и армко-железе. Особенно часто ее наблюдают в малоуглеродистых сталях с грубым зерном. Границы субзеренной структуры выявляются в форме довольно длинных прожилок или ряда точек, которые подразделяют зерно в виде неравномерной прерывистой сетки. Аммерманн и Корн-фельдт [16] установили, что в зернах, которые возникают при рекристаллизации после холодной деформации, вследствие интенсивного роста кристалла прожилки не образуются. Они появляются только в зернах, которые образуются при у а-превращении при охлаждении. [c.29]

Для анализа поля напрян<ений и деформаций у верщинь трещин длиной менее 0,8 мм использовали обычную решетку с треугольными ячейками, минимальный размер стороны которых был принят равным 0,1 мм (тонкий анализ) или 0,2 мм (грубый анализ). Для трещин длиной более 1 мм применяли решетку из четырех слоев самых малых элементов по обе стороны трещины. Общее число узловых точек в сетке колебалось от 190 до 270. Программу расчета составляли таким образом, чтобы раскрытие или закрытие трещины в каждой из узловых точек сетки по длине трещины обнаруживалось автоматически. Закрытие открытого узла соответствовало переходу от положительного значения перемещения этого узла к нулю, а граничные условия в этот момент изменялись от некоторого свободного перемещения при нулевой нагрузке к определенному перемещению при сжимающей нагрузке. Обратный переход, т. е, открытие закрытого узла, соответствовал переходу от сжимающей нагрузки к нулевой, а граничные условия — соответственно [c.66]

В ранее проведенном исследовании закаленного и состаренного по двухступенчатому режиму жаропрочного никелевого сплава In onel 718 получены довольно низкие пластичность и характеристики разрушения. Это связано с присутствием грубой карбидной сетки по границам зерен, которая образуется на первых этапах изготовления кованых заготовок и не устраняется при последующей закалке по стандартному режиму (нагрев при 1255 К). Поэтому для обеспечения оптимальных свойств материала при низких температурах необходимы либо нагрев под закалку при более высокой температуре для растворения этих карбидов, либо такое сочетание последней технологической операции с термообработкой, которые позволили бы разрушить [c.331]

В заключение кратко остановимся на основных методических вопросах. Сетки изготавливаются следующим образом грубые сетки с частотой линий примерно 3 мм изготавливаются на прозрачных пленках, которые наклеиваются на плексигласовую модель. Сетки средней частоты (около 8 мм ) можно нарезать на плексигласовых моделях на фрезерном станке. Сетки с высокой частотой — 10—12 мм и более (до 80 мм ) — изготавливаются фотометодами. Иногда они делаются на металлических подложках, с которых переносятся на модель подобно переводным картинкам. Эталонные сетки часто изготавливают на стекле. При изготовлении термостойких сеток сначала на модель наносят фотометодом сетку, а затем различными методами травления получают рельефную сетку на металле. [c.63]

В зависимости от модели применяемого фильтроэлемента фильтры Марвелбо обеспечивают тонкость фильтрования 8 — 546 мкм для фильтроэлементов из металлической сетки и 5—40 мкм для бумажных элементов. Конструкция всасывающего фильтра типа Марвелбо-S приведена на рис. 63, а. Фильтр состоит из Г-образного корпуса /, крышки 7 и двухслойного фильтрующего элемента цилиндрического элемента грубой очистки 2 и [c.162]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...