Параметры выравнивания скоростей - Параметр

Безразмерный параметр tg характеризует инертность процесса выравнивания скоростей фаз. [c.65]

Отметим, что //тд — безразмерное вр я, зависящее от радиуса капли. Учитывая, что параметр тд входит в показательную функцию, можно заключить, что путь разгона капли в существенной степени зависит от ее размера. Из формулы (12.96) также видно, что с ростом плотности капель и с уменьшением вязкости пара параметр тд возрастает. Как уже указывалось ( 12.2), эта величина характеризует процесс выравнивания скоростей фаз и выражает время механической релаксации. Аналогично определяются скорости капель и длина их пути при использовании других зависимостей С (Кен). [c.347]

Таким образом, поверхностные слои заготовки на глубине примерно до 1 мм подвержены резкому охлаждению в момент контакта с валками со средней скоростью до 400 С/с с последующим выравниванием температуры со средней скоростью 50—100 °С/с почти до исходного значения. В это же время за счет тепла пластической деформации центральные слои разогреваются. Перепад температуры между поверхностными слоями и центральной частью заготовки зависит от температуры и скорости прокатки, параметров формы очага деформации, степени деформации и толщины заготовки. [c.166]

Однако, если при предельном переходе к бесконечно малой скорости изменения параметров состояния направление их изменения остается существенным, то равновесный процесс необратим. Примером может служить изменение состояния малой частицы при выравнивании температуры вследствие теплопроводности в первоначально неравномерно нагретом теле. [c.16]

Это выравнивание скоростей воспринималось с борта основного блока как торможение приближающейся взлетной ступени. Указанные выше значения импульсов и параметры орбит — расчетные, фактические значения от них несколько отличались. [c.288]

Эжектированием называется процесс приведения в движение газа под действием разрежения, создаваемого другим газом, движущимся с большой скоростью. Высоконапорный газ, создающий разрежение, называется эжектирующим (активным), а приводимый в движение -эжектируемым (пассивным). В процессе эжектирования в результате турбулентного смешения происходит передача энергии от высоконапорного к низконапорному газу и выравнивание их скоростей и параметров. [c.130]

Ит, t, tr) падают до величин, характерных для пограничного слоя (п, v, t, tt), что способствует выравниванию поля температур и скоростей. Если эпюры скоростей и температур твердого и газового компонентов будут примерно эквидистантны друг другу, то соотношение между осредненными параметрами компоиентов — скольжение фаз потока по скорости фг, и по температуре Ф< — будет примерно постоянным по сечению канала [c.181]

Коэффициент зависит, в свою очередь, от геометрических параметров этого устройства. На степень выравнивания потока влияет именно безразмерная величина (коэффициент) сопротивления распределительного устройства, а не абсолютная величина сопротивления, выражающегося в размерных величинах. Следовательно, степень выравнивания не зависит в отдельности ни от скорости потока ни от его плотности, давления, вязкости или других физических свойств жидкости, поскольку и коэффициент сопротивления не зависит от этих параметров в отдельности. Физические свойства могут влиять на степень выравнивания потока только в тех пределах, в которых при этом меняется число Ке, если только оно оказывает влияние на коэффициент сопротивления. Как правило, в промышленных аппаратах это влияние очень невелико, и им можно пренебречь. [c.154]

Рассмотрим теперь процесс установления теплового равновесия, т.е. выравнивание температуры с количественной точки зрения. Если сделать тепловой контакт между телами достаточно слабым, можно добиться, чтобы скорость изменения их температуры стала сколь угодно мала. При этом можно считать, что каждое тело само по себе все время находится в состоянии термодинамического равновесия . Эти состояния можно характеризовать соответствующими значениями энтропии, и 5 2, которые будут функциями внутренних энергий тел, 1] и (72> и их объемов, и 1 2- предыдущей главе мы видели на конкретных примерах, каким образом равновесная энтропия зависит от этих двух параметров. [c.73]

При течении вязкой жидкости в пространстве за решеткой вследствие перемешивания происходит постепенное выравнивание полей скорости. В результате, начиная с некоторого достаточно удаленного от решетки сечения 2 — 2, уже имеется однородный поток, параметры которого могут быть определены с помощью уравнений неразрывности и импульсов. Из этих уравнений следует ), что всегда направление выровненного потока ближе к направлению фронта решетки, чем направление исходного, неравномерного потока, т. е. что [c.14]

Видно, что при малых значениях Л,"пропорциональной плот-ности тока /, заряды распределяются равномерно по сечению трубы (кривые 5 я 6), а при больших (кривые 1 и 2) они почти полностью сосредоточены у стенки. Следовательно, по мере увеличения параметра А пондеромоторные силы у стенки резко растут, что приводит к выравниванию профиля скорости в ядре потока и увеличению ее градиента у стенок. [c.440]

Эжектирующий высоконапорный поток с параметрами, обозначенными индексом 1, вытекает через сопло с площадью 51 в камеру смешения — канал постоянного (или изменяющегося по длине) круглого (или другой формы) сечения и увлекает частицы эжектируемой жидкости или газа, поступающие в камеру смешения через сечение с площадью 8 . Параметры этого потока отмечены индексом 2. Между струями происходит смешение, которое приводит к практически равномерному потоку на расстоянии 8—10 диаметров камеры в сечении 5з. Характер выравнивания профиля скорости показан на рис. 53. [c.113]

Большую роль играет выходная часть лопаточного профиля, толщина и форма выходной кромки лопатки и, конечно, вся предыстория потока, поскольку выходящий из канала поток, включая и его часть, называемую пограничным слоем, на выходе получили структуру, образованную процессом течения в межлопаточных каналах. В основном за решеткой происходит выравнивание поля скоростей потока, размыв вихревых кромочных следов невозмущенной частью потока. По мере удаления контрольного сечения потока от выходного сечения решетки параметры потока в сечении меняются, выравниваясь. Главным фактором такого выравнивания является основное движение потока вдоль оси машины. Поскольку в осевом зазоре поток предоставлен самому себе и воздействий на него со стороны лопаточного аппарата нет, теоретическое рассмотрение движения за решеткой, в зазоре, весьма сложно. Столь же сложны и условны и попытки экспериментального изучения потока в пространстве осевого зазора. Поэтому наибольшее значение в технике расчета кромочных потерь имеют эмпирические формулы самого простого вида. [c.243]

Опытные характеристики холодильника (рис. 2.9, б) подтверждают возможность получения мелкодисперсной капельной структуры и варьирования диаметрами капель в пределах к=0,1-т-1 мкм изменением расхода и температуры охлаждающей воды при небольших влажностях. Диапазон размеров капель может быть существенно расширен, если использовать форсуночную (крупнодисперсную) влагу, которая интенсивно дробится в вихревых следах пластин холодильника. В это.м случае в зависимости от параметра s = sjl (s— расстояние между пластинами, рис. 2.9, а) и влажности можно получить различные функции распределения. С изменением дисперсности одновременно меняется и интенсивность турбулентности за холодильником (рис. 2.9, в). В этой связи возникает вопрос о расстоянии между холодильником и исследуемой моделью. Как показали опыты, выравнивание поля скоростей и равномерное распределение жидкой фазы и степени турбулентности по сечению достигаются на значительном расстоянии за холодильником. [c.37]

Экспериментально измеренные поля скорости и температуры в безразмерном виде представлены на рис. 4.4, а, 6. Видно, что характер изменения этих параметров идентичен, но с уменьшением шага 5/ , или числа наблюдается более интенсивное выравнивание неравномерностей температуры. Поля рм, полученные по результатам измерений и к Т, используя уравнение состояния, представлены на рис. 4.4, в. Видно, что этот параметр также изменяется по радиусу пучка. На рис. 4.5 представлены экспериментальные поля и, Т, а также поля ри и.рм для пучка витых труб с числом Ггм = 232 для ядра потока. Здесь они сопоставляются с результатами теоретических расчетов системы уравнений (1.8). .. (1.11), проведенных методом, изложенным в работе [9]. Видно, что для области течения, где стенка витых труб не оказывает влияния, наблюдается хорошее совпадение опытных и расчетных полей и, Т, ри и ри . Следовательно, в случае, когда источником создания неравномерности поля скорости в ядре потока является только неравномерное поле температуры, сформированное неравномерным полем тепловыделения, наблюдается сравнительно небольшое изменение скорости по радиусу пучка (см. рис. 4.5, а). В то же время неравномерности Т, ри, ри в поперечном сечении пучка являются значительными (см. рис. 4.5, а, б в). Позтому при расчете температурных и скоростных полей в пучке витых труб в рамках гомогенизированной модели течения для осесимметричной задачи следует [c.105]

Специфической особенностью гидродинамики электропроводных жидкостей, особенно жидких металлов, является взаимодействие потока с электромагнитными полями. Это взаимодействие зависит от свойств электропроводной жидкости и параметров электромагнитного поля. Влияние поперечного магнитного поля определяется двумя факторами подавлением турбулентных пульсаций скорости и выравниванием профиля скорости в ядре потока. При малых значениях Re с ростом напряженности электромагнитного поля гидравлическое сопротивление уменьшается. В некотором диапазоне значений Re величина Ар р остается постоянной, а с дальнейшим ростом Re гидравлическое сопротивление увеличивается пропорционально росту напряженности поля. [c.204]

Если существует пространственная неоднородность распределения температуры, концентрации или скорости направленного двил<е-ния газа, то благодаря тепловому движению молекул воз.чикают явления переноса (теплопроводность, диффузия, внутреннее трение), стремящиеся к выравниванию всех параметров. [c.206]

Немаловажную роль в процессах дробления капель играет тепловая устойчивость , связанная с вскипанием капель, перегретых по-отношению к окружающей среде. Находясь в потоке расширяющегося пара, жидкие частицы попадают в зоны с пониженными-давлением и температурой. Выравнивание давления внутри капли происходит со скоростью распространения малых возмущений в жидкости, т. е. практически мгновенно. Выравнивание же температуры внутри капли происходит с определенной степенью инерции, зависящей от размера капель, градиентов скоростей, теплофизических свойств среды и других параметров. На рис. 3-24 приведены зависимости, по которы.м можно [c.68]

В общем случа параметры потока за фронтом скачка будут значительно отличаться от равновесных, и полное выравнивание параметров паровой и конденсированной фаз по скоростям, температурам и фазовым переходам будет устанавливаться иа некотором расстоянии от фронта скачка. В этой связи всю зону, в которой происходят релаксационные процессы до установления термодинамического равновесия, можно условно разбить на два участка [c.128]

Вязкость жидкости в плоском потоке через решетку проявляется в образовании на профилях тонкого пограничного слоя, в отрыве потока, по крайней мере у выходной кромки, появлении за ней разрежения и выравнивании следов за решеткой. При этом возникают, обычно малые, изменения параметров основного потока по сравнению с определенными в идеальной модели невязкой жидкости. Эти изменения при одномерном рассмотрении потока характеризуются оценочными коэффициентами потерь скорости (импульса) ф, расхода х и энергии т , которые входят в гидродинамический расчет турбомашины, [c.132]

Ползуны — Графики скоростей 8—541 - однокривошипные с механизмом для выравнивания скорости — Параметры 8—542 ----однокривошипные с механизмом для выравнивания скоростей ползуна 8 — 541 — четырёхкривошипные — Параметры 8 — 544 [c.212]

Приведенные уравнения позволяют определить параметры газоводяной смеси на выходе из сопла и диаметры характерных сечений последнего. На основе этих данных невозможно, однако, профилирование сопл, поскольку отсутствуют зависимости параметров и скоростей потока от длины сопла, так как предполагают либо полное выравнивание скоростей и температур фаз, что теоретически возможно лишь при длине сопла, стремящейся к бесконечности, либо полное отсутствие теплового равновесия (при длине, стремящейся к нулю). Для профилирования необходим ji данные, характеризующие интенсивность обменных процессов во времени, которые могут быть получены лишь с помощью экспериментов. При этом содержанием эксперимента могут быть прецизионные эксперименты, направленные на определение кинетических коэффициентов и коэффициентов процессов тепло-, массопереноса при расширении двухфазной смеси в диффузоре, а также касательных напряжений на стенке сошта. В такой постановке задачи эксперимента приходится стал- [c.147]

Наиболее простым путем решения поставленной задачи является определение наиболее эффективной геометрии сопла эмпирическим путем. При этом показателем наибольшей эффективности является достижение в эксперименте максимального значения скорости при заданных начальных параметрах. Уменьшение скорости по сравнению с ее значением, найденным по описанной выше методике, будет происходить вследствие трения о стенки канала и механического и термического неравновесия фаз в процессе расширения смеси в сопле. Максимальная степень неравновесия может быть реализована в расходящейся части сопла принятием специальных мер. Как было показано ранее, можно добиться максимального выравнивания скоростей фаз на входе в расходящуюся часть сопла. Что касается термической неравновесности фаз, то можно показать, что ее влияние на коэффициент скорости при истечении газожидкостной смеси незначительно. Процесс расширения смеси может быть представлен следующим образом (рис. 7.2) жидкость охлаждается, как при обычном адиабатическом истечении, на dTl градусов и при давлении р - dp охлаждается на dT n отдает тепло газу газ адиабатически расширяется и при этом охлаждается на dT градусов и при давлении р - также изобарически нагревается на dT градусов, получая тепло от жидкости. В результате температура о еих фаз становится Т -dT, т.е. смесь охладилась на dT градусов. Очевидно, при dp -> О точка с стремится к [c.148]

ПЕРЕНОСА ПРОЦЕССЫ в плазме — неравновесные процессы, приводящие к выравниванию пространственных распределений параметров плазмы — концентраций, среднемассовой скорости и парциальных темп-р электронов и тяжёлых частиц. В отличие от П. п. нейтральных частиц, П. п. в плазме зависят от напряжённостей собственных самосогласованных элек-трич. Б и магн. В полей, к-рые определяются токами и объёмными зарядами частиц плазмы. Поэтому П. п. в плазме в общем случае описываются системой ур-ний переноса частиц, импульса и энергии и ур-ний Максвелла. [c.569]

Влияние относительного движения фаз. Относительное продольное движение (скольжение) фаз (двухскоростные эффекты) имеет значение только тогда, когда не учитывается тепловая диссипация, т. е. предполагается политропичность газа, например изотермичность или адиабатичность. Это видно из сравнения штриховых К и оплошных (.йГц = (Reia) по формуле (1.5.8)) кривых на рис. 6.4.6 и 6.4.7, рассчитанных для случаев NUg = О и Nu2->oo. При учете реальной тепловой нерав-новесности (10<С Nu2<10 ) роль двухскоростных эффектов становится незаметной на фоне гораздо более сильной тепловой диссипации, и вариация параметра от О до < практически не влияет на структуру волны и, в частности, на амплитуду осцилляций Api и длину осцилляционных волн L. Отметим, что в волне с осцилляционной структурой поступательное относительное движение фаз в основном определяется инерционными эффектами, так как межфазные силы здесь за счет присоединенных масс много больше сил из-за вязкости (/ > / ). Действие силы трения /ц приводит к выравниванию скоростей фаз и дополнительной диссипации, малозаметной на фоне тепловой диссипации, и сказывается постепенно после многих пульсаций. Поэтому вариация /ц за счет изменения Kf, практически не влияет на поведение волны. [c.51]

Погрешность е11, обусловленная гетерогенностью испытуемой воды, складывается из ошибки взятия пробы из общего трубопровода и ошибки, связанной с различной дисперсностью пробы, непосредственно отбираемой в пробоотбориую банку. Первую погрешность устраняют правильной установкой заборной трубки в трубопроводе (на вертикальном нисходящем участке, на расстоянии 10 диаметров от поворота, вентиля или задвижки и т. д.), выравниванием скоростей в трубопроводе и в заборной трубке подбором заборной трубки соответствующего диаметра. Вторая погрешность связана с попаданием в пробоотборный сосуд не средней пробы, а завышенной или заниженной за счет наличия в потоке различных по величине частиц. Погрешность е11 особенно ощутима в первые часы работы блока, когда дисперсный состав пробы особенно разнороден. Ниже приведены погрешности ох-метода в зависимости от продолжительности работы парогенератора с момента выхода на параметры. [c.152]

Обеспечение равномерного )заспределении скоростей по сечению рабочей зоны (камеры) технологических аннаратов полочного тина простыми способами, как правило, не представляется возможным. Это обусловлено главным образом ограниченностью габаритных размеров промышленных установок, вследствие чего очень часто исключается возможность применения достаточно плавных переходов от одного сечения подводящих и отводящих участков к другому, а также плавных поворотов, ответвлений и т. д. При наличии резких переходов, изгибов, ответвлений и других участков со сложными конфигурациями равномерная раздача потока по сечению может быть достигнута лишь при помощи специальных выравнивающих и распределительных устройств. Геометрические параметры и формы аппаратов, а также подводящих и отводящих участков, в реальных условиях очень разнообразны, поэтому различны степень и характер неравномерности потока II соответственно способы выравнивания его по сечению. [c.10]

Характер поля скоростей подводимого потока при данном режиме течения зависит только от форм и геометрических параметров аппаратов и подводящих участков. Если формы и параметры заданы, то с этой точки зрения безраз шчно, какой технологический процесс происходит в аппарате (в некоторых случаях следует только учесть влияние эффекта температурного градиента). Это очень важно, так как можно решать вопрос о распределении скоростей и способах выравнивания их по сечению, а также о выборе схем подводящих и отводящих участков в достаточно обобщенном виде. Результаты теоретических исследований и экспериментов со схематизированными. моделями можно распространить на аппараты разнообразного технологического назначения, если только их формы и геометрические параметры, а также условия подвода потока к рабочим элементам или изделиям и соответственно условия отвода потока будут близки к исследованным. [c.10]

На рис. 8.18 показано экспериментально полученное поле поперечных составляющих скорости в сборке с интенсификаторами осевой закрутки. Как видно, вращение вокруг оси сборки имеет место только в проходном сечении между внепшим рядом стержней и обечайкой канала. Это движение приводит также к образованию вторичных вихрей и циркуляции потока вокруг отдельных стержней. Таким образом, можно сказать, что общего осевого вращения во всем поперечном сечении сборки, которое бы приводило к выравниванию теплогидравлических параметров, инген-сификаторы осевой закрутки не создают. Поэтому, по-видимому, процесс интенсификации теплообмена в двухфазном потоке происходит за счет циркуляции между сборкой и каналом и вокруг отдельных стержней, которая способствует перемешиванию потока, и за счет образования вторичных вихрей, которые приводят к сепарации влаги из ядра потока на поверхность твэлов. [c.162]

При движении в соплах давление и температура пара, переносящего взвешенные в нем капли жидкости, изменяется в направлении расхода. Возникает вопрос, насколько температура поверхности капелек отстает от температуры окружающего их пара при тех темпах изменения параметров, которые характерны для течения в соплах, а также, с какой скоростью происходит выравнивание температур в пределах самой капли. Стодола [Л. 78], рассматривая теплопроводность сферы малого радиуса, показал, что температурное поле внутри капли выравнивается очень быстро и за это время капля может сместиться лишь на малый отрезок. Вегенер и Мак [Л. 10] приводят результаты расчетов Гилмора, согласно которым наибольшая разность температур в пределах капли радиуса до 10 мм менее 0,02 град. Таким образом, в масштабе времени прохождения сопла можно считать, что температуры в центре капли и на ее поверхности практически одинаковы. [c.137]

Жидкость в установке постепенно нагревалась и доводилась до кипения при атмосферном давлении, что гарантировало полное удаление воды из даутерма. В процессе подогрева даутерма включались все нагреватели контура для выравнивания температуры по контуру пускали насос. Производительность насоса, а следовательно, и скорость жидкости в контуре, регулировались вентилем за нагнетательным патрубком насоса. По достижении требуемых параметров жидкости на рабочий участок подавался ток и поднималась нагрузка. Подъем нагрузки до критической производился так же, как в опытах с большим объемом. При этом принимались меры для поддержания постоянной температуры и скорости жидкости. [c.68]

Вторая серия опытов была посвящена вопросам выявления зависимости скорости выравнивания концентраций в амбразуре горелки от различных взаимосвязанных параметров соотношения динамических напоров газового и воздушного потоков, диаметра газовьшускных отверстий, степени зат рученности потока, длины участка зоны смешения и др. [c.192]

Тяга двигателя с раздельными реактивными соплами складывается из суммы тяг внутреннего и внешнего контуров, причем в зависимости от параметров двигателя и режима его работы соотношение тяг изменяется в очень широких пределах. В ДТРД с общим реактивным соплом турбокомпрессорная часть двигателя работает аналогично турбокомпрессорной части ДТРД с раздельными реактивными соплами, однако газовый поток внутреннего контура после расширения в турбине смешивается в камере смешения с воздушным потоком внешнего контура. При расширении в реактивном сопле газовоздушная смесь приобретает высокую скорость, создавая тягу двигателя. В результате происходящего выравнивания поля температур по сечению перед реактивным соплом может произойти некоторое увеличение тяги и улучшение экономичности такого двигателя по сравнению с двигателем, имеющим раздельные реактивные сопла. [c.8]

Выравнивание поля скоростей пара по сечению циклона достигается использованием дырчатого листа, располагаемого в верхней части циклона. Суммарную площадь отверстий дырчатого листа принимают равной 10—20 % площади поперечного сечения циклона. Диаметр отверстий 6—10 мм. Высота активного сепарационного объема от верхнего штуцера ввода пароводяной смеси до дырчатого листа не менее 1200 мм. Высота водяного объема в циклоне при номинальной нагрузке и минимальном уровне не менее 1800 мм. В нижней части водяного объема устанавливают крестовину, препятствующую воронкообразованию и захвату пара в опускные трубы. Подвод пароводяной смеси к циклонам осуществляется выше уровня воды в барабане на 200—500 мм, считая от нижнего штуцера. Циклоны изготовляют в одиночном исполнении и в виде блока, состоящего из двух, в отдельных случаях из трех циклонов. Конструкция и основные параметры их стандартизированы [20]. [c.102]

ХЬзер на жидкости с тепловой нелинейностью. Наиболее универсальной нелинейностью является тепловая, обусловленная изменением показателя преломления среды при ее нагреве. Очевидно, что такой нелинейностью обладают все среды, но наиболее шльной эта нелинейность бывает в жидкостях и газах, что связано с перераспределением плотности среды при ее неоднородном нагреве. Процесс же перераспределения плотности протекает за конечное время, определяемое при невысоких перепадах температур скоростью распространения звука. Поэтому изменение с температурой показателя преломления жидкости или газа описьшается двумя константами изохорической (дп/ЬТ)г и изобарической (дп/дТ)р. Вторая из этих констант измеряется в равновесии, когда после нагрева произошло выравнивание давления, и хорошо известна для разных сред. Первая же константа (изохорическая) не измерена, и известно лишь, что она меньше второй. Типичные значения (Эи/ЭГ) для изотропных жидкостей имеют порядок 10 К . Еще большие величины наблюдаются у анизотропных жидкостей-нематических жидких кристаллов dnjdT)p 10 К . В этом случае большая нелинейность обусловлена в основном зависимостью параметра порядка кристалла от температуры. Именно изменение параметра порядка (особенно вблизи фазового перехода) приводит к такому большому изменению показателя преломления ориентированного нематического жидкого кристалла. [c.185]

Следует отметить, что выравнивание подачи осуществляют различными конструктивными мерами. В частности, применяют метод размещения цилиндров в блоке и шаровых головок шатунов в наклонной шайбе на разных радиусах, а также метод сгущения поршней, заключающийся в неравномерном угловом расположении осей цилиндров в блоке. Применяют также комбинированный метод, в котором одновременно осуществлены указанные конструктивные меры. Параметры, определяющие подачу, подбирают так, чт бы в момент максимальной угловой скорости наклонной шайбы уменьшение подачи компенсировалось увеличенным эначе-нвем диаметра того поршня, который в этот момент обеспечивает наибольшую часть подачи, или увеличением радиуса, на котором он расположен в блоке. [c.173]

Чтобы получить оптимальную конструкцию диффузора, нужно поместить короткую лопатку в плоскости симметрии вблизи горла угол раскрытия канала, образованного стенкой и лопаткой, должен быть равен 7° длина лопатки должна вычисляться с учетом геометрии диффузора при больших скоростях течения в диффузоре не должны возникать области течения со скоростью, близкой к скорости звука. Применение в диффузоре с большим суммарным углом раскрытия (30° и более) направляющих лопаток позволяет увеличить коэффициент восстановления давления от 0,38 (без лопаток) до 0,70 путем уменьшения области отрыва потока и выравнивания профиля скорости на выходе из диффузора Можно упомянуть следующие свойства направляющих лопаток в качестве доказательства, что одной только теории пограничного слоя недостаточно при определении параметров отрыва при внут-ренне.м течении. Например, если поместить в диффузор короткие лопатки, отрыва не произойдет, хотя положительный градиент давления удваивается но величине на стенках в сечениях, закрытых лопатками. И, наоборот, в диффузоре без лопаток при вдвое меньшо-м положительном градиенте давления, чем в диффузоре [c.182]

Неравномерное распределение пыли по сечению даже длинных прямых пылепроводов сильно осложняет отбор представительной средней пробы, поэтому целесообразно применять выравнивание потока пыли посредством установки в пылевоздухопроводы отжимающих сопл и крестовин. Для отбора средней пробы из пылевоздухопровода (так же как и для определения средних значений скорости, температуры, концентрации и других параметров по сечению каналов) необходима предварительная тарировка поперечного сечения отбора. С этой целью круглое сечение разбивается на ряд равновеликих колец, число которых увеличивается с увеличением диаметра трубопровода и неравномерности поля, а значения радиусов средних для каждого кольца окружностей, определяющих собой положение точек измерения, рассчитываются по формуле [c.21]

Параметры компрессора и характер изменения давлений в процессах всасывания и нагнетания в значительной мере зависят от конструкции клапанов компрессора. Чем больше проходное сечение клапанов, тем меньше потери давления в компрессоре, ниже температура нагнетаемого воздуха и больше производительность. При малых сопротивлениях выравнивание давлений в цилиндре и в ресивере или во всасывающем патрубке может происходить с большей скоростью, чем скорость движения поршней в этом случае на линиях всасьгоаиия или нагнетания имеют место колебания давления, обусловленные периодическим открытием и закрытием клапанов. [c.20]

Выше, говоря об исследовании структуры поля скоростей в области наименьших масштабов I X, мы упоминали также некоторые работы, посвященные исследованию подобной же сверхтонкой структуры поля lO (ас, t) температуры или концентрации пассивной (не влияющей на динамику) примеси, перемешиваемой турбулентным течением. Однако вклад советских ученых в изучение структуры указанного поля вовсе не ограничивается лишь вопросом о деталях структуры в крайней области предельно малых масштабов. Первое исследование структуры поля пульсаций температуры lO в случае турбулентности с достаточно большими числами Рейнольдса Re = ULIv и Пекле Ре = UL I% (где — типичный масштаб неоднородностей осредненного поля температуры О х, t), а. % — коэффициент молекулярной температуропроводности) принадлежит А. М. Обухову (1949), указавшему, что к возмущениям поля из равновесного интервала масштабов I min (L, Z. >) также должна быть применима первая гипотеза подобия Колмогорова, в формулировке которой только надо еще добавить к числу определяющих параметров наряду с s и v среднюю скорость выравнивания температурных неоднородностей N = = X (VO) и коэффициент х- Отсюда для структурной функции температуры (г) при г min (L, L ) получается формула [c.496]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...