Ъ. Поток с циркуляцией

В дальнейшем ограничимся рассмотрением потенциального потока. Как было доказано в 11 гл. II, в случае потенциального — безвихревого — потока циркуляция Гц, по определенному контуру а Ъ Ь2(12 равна циркуляции Г по любому контуру, охватывающему профиль, в том числе и по поверхности самого профиля, т. е. Гок = Г, и, следовательно, в потенциальном потоке [c.10]

Следовательно, при конформном отображении потоков циркуляция скорости не изменяется. Можно доказать, что при этом и расход жидкости через какой-либо замкнутый контур остается постоянным. Действительно, [c.239]

Рассмотрим общую схему решения задачи обтекания заданного цилиндрического тела потенциальным потоком (рис. 7.21). Представим, что контур тела покрыт непрерывно распределенными точечными вихрями. Выделим на контуре в окрестности точки У ) элементарный участок ds, на котором сосредоточены вихри, создающие в потоке циркуляцию Г. Ввиду малости отрезка рассматриваем эти вихри как один точечный вихрь с центром в точке (л ,, у,). Тогда функцию тока течения, создаваемого этим вихрем, можно выразить формулой [c.248]

Следовательно, при конформном отображении потоков циркуляция скорости не изменяется. [c.255]

При обтекании контура тела потоком жидкости вдоль этого контура может возникнуть циркуляция скорости. Е рассмотренном случае обтекания цилиндра вращающимся потенциальным потоком циркуляция скорости вокруг него равна произведению длины окружности радиуса г на скорость и [c.135]

Случай, когда при обтекании тела потоком циркуляция скорости не возникает, рассматривался при анализе обтекания цилиндра. Если при обтекании тела потенциальным потоком жидкости возникает циркуляция, то вдоль любой замкнутой линии, охватывающей обтекаемое тело, возникает циркуляция такой же интенсивности (рис. 3.7). [c.135]

В схеме, показанной на рис. 2, б, жидкость из насоса в турбину поступает, не изменяя направления абсолютной скорости, т. е. знака закрутки потока (циркуляции скорости Г), так как нет элементов, способствующих этому. [c.79]

При приложении достаточного, вообще говоря, переменного вращающего момента к ведущей полумуфте она начинает вращаться с возрастающей скоростью вокруг оси X, увлекая при этом в движение частицы жидкости. Центробежные силы заставляют последние двигаться в пространстве между лопатками из внутренней части 1 в периферийную часть 2 ведущей полумуфты (см. рисунок). При этом жидкость вытесняется из периферийной части 3 во внутреннюю часть 4 полости ведомой полумуфты, из которой поступает в часть 1 ведущей полумуфты и т. д. Таким образом, однозначно определяется направление потока циркуляции жидкости в полости муфты. Если ведущей является правая полу-муфта, то поток циркуляции будет обратным. [c.86]

Направление потока циркуляции жидкости в полости муфты дает возможность установить соотношения знаков проекций векторов скорости движения частиц жидкости [c.87]

Визуальное изучение потока циркуляции во многих случаях может помочь установить причину того или иного явления и наметить способы ликвидации нежелательных проявлений этого явления. Так, например, при испытании регулируемых заполнением турбомуфт с обычной рабочей полостью, как уже указывалось выше, при заполнении меньше 50% и скольжении больше 50% были обнаружены устойчивые колебания момента и скорости на ведомом валу турбомуфты (см. рис. 55). [c.110]

Указанное явление уменьшает область применения регулируемых турбомуфт и может быть причиной аварии машины. В связи с этим в ИГД им. А. А. Скочинского были проведены работы по определению причин колебаний скорости с тем, чтобы в дальнейшем создать турбомуфты со 100%-ной глубиной регулирования. Поток циркуляции изучался на прозрачной модели турбомуфты с активным диаметром 200 мм. [c.110]

Исследование потока циркуляции рабочей жидкости позволило установить, что при частичном заполнении режим циркуляции устанавливается в зависимости от нагружения и скольжения (схемы циркуляции см. на рис. 58). [c.113]

Для промышленного разделительного производства, как указано выше, рассматривается только один тип центрифуги — противо-точный, в первую очередь потому, что при этом эффективное использование внутреннего потока циркуляции приводит к умножению во много раз эффекта элементарных процессов, происходящих в радиальной плоскости, и единичная противоточная центрифуга действует как небольшой разделительный каскад. [c.285]

Если движение начинается из состояния покоя, то, согласно теореме Томсона, в получившемся потоке циркуляция не может возникнуть даже в том случае, когда движение происходит в многосвязной области. [c.104]

Из этой формулы видно, что отличное от нуля волновое сопротивление, при с неограниченно растущем, обусловливается наличием полной циркуляции потока вокруг пластинки, если с ростом скорости потока циркуляция увеличивается пропорционально скорости. [c.122]

Для определения направления потока циркуляции мощности находим ведущие и ведомые элементы передачи. Солнечная ще-стерня а будет ведущей по отношению к сателлиту и водилу, а сателлит — ведущий по отношению к эпициклу. Колесо 3 ведет колесо 2, которое в свою очередь ведет колесо 1. Это и будет направление потока циркуляции. Если эпицикл б вращается в ту же сторону, что и солнечное колесо а, как в передаче на рис. 18, г, то циркулирующая мощность возникнуть не может, а направление потоков мощности будет первый поток пойдет по ведущему валу на солнечную шестерню и с нее через сателлит на водило, а второй — с ведущего вала через шестерни /, 2, 3,4 на эпицикл и с него через сателлит также на водило. [c.59]

Принципиальное различие рассматриваемых формул заключается в том, что в случае псевдоожиженной системы даже в пределах активной части слоя, для которой и справедливо выражение (б), имеют место существенные продольные циркуляции частиц с переменным направлением теплового потока и скорости. Поэтому опре-166 [c.166]

В безвихревом потоке циркуляцию скорости можно выразить через потенциал скоростей, так как Vxdx + Vydy + V dz = d p, т. e. [c.61]

Таким образом, бьшо установлено, что в плоских криволинейных потоках циркуляция вращательной скорости и 5Тловая скорость вращения потока относятся к числу переносимых характеристик турбулентного потока. В настоящее время окончательно не установлено, какое из этих выражений является предпочтительным. Чаще всего считают физически более обоснованной формулу (5.23),,что подтверждается отдельными экспериментами [47]. [c.113]

Для первоначальной загрузки достаточно иметь число шариков, равное 20% числа трубок в теплообменном аппарате. Метод не рекомендуется для теплообменных аппаратов со сложной конфигурацией труб теилопередающей поверхности, а также при охлаждающей воде, загрязненной маслом. В последнем случае происходит слипание шариков между собой в гроздья, выпадаюище из потока циркуляции. При действии установок с рециркулирующими резиновыми шариками расход хлора незначителен, что допускает применение хлорной извести и резко снижает трудоемкость операций по очистке системы. [c.74]

Потоки циркуляции газа и потребление энергии. Каскадирование ступеней обеспечивает многократное пропускание через разделительные аппараты одного и того же гексафторида урана и получение в конечном итоге в отборе и отвале урана заданных концентраций. [c.272]

Последний из разобранных примеров может служ пть доказательством теоремы Жуковского сила давления потока циркуляцией — подъемная сила — равна произведению плотности жидкости р на ее скорость в бесконечности V o и на величину циркуляции Г направление подъемной силы перпендикулярно вектору скорости потока и вектору циркуляции и обратно направлению циркуляции . [c.133]

Условие равенства отношения расхода циркуляции к расходу охлаждения. При большом расходе фо жидкость, иоступаюш ая для охлаждения гидротрансформатора, оказывает заметное влияние на его рабочий процесс. Это объясняется тем, что охлаждающая жидкость, поступив в рабочую полость гидротрансформатора, нарушает поток циркуляции, а также, пройдя через насос и приобретая энергию, выбрасывается наружу, не отдав приобретенную энергию турбине. [c.332]

Наладку работы и снятие предварительных характеристик насосных установок, нагревательно-охладительной системы, перемешивающих устройств ванны окунания и других узлов установки окраски электрофорезом производят сначала на воде, затем на краске. Перемешивание раствора ЛКМ в ванне должно быть достаточно энергичным, не допускающим образования осадка на дне, обеднения краской раствора вблизи изделия и скопления газообразных продуктов электролиза. Однако чрезмерное перемешивание вызывает необходимость увеличить плотность тока, так как сильные потоки жидкости отклоняют направление движения частиц ЛКМ от направления силовых линий электрического поля. Над всасывающими патрубками насосов не должно образовываться воронок с. подсосом воздуха. Насосные установки для перемешивания раствора, помимо циркуляции жидкости, должны сохранять постоянной скорость потока жидкости вдоль зеркала ванны, чем достигается перемещение пены и частиц грязи через лотки в сливной карман, снабженный фильтрами и предохранительными сетками. Чем выше скорость движения поверхностного слоя, тем лучше стягивается с поверхности пена. В процессе наладки должна бы ь обеспечена интенсивная, без возвратных потоков, циркуляция кратностью 30—60 об.менов/ч. [c.133]

В некоторых прежних конструкциях электрических печей сопротивления принудительная циркуляция воздуха осуществлялась вентиляторами, установленными обычно в верхней нерабочей части печной камеры, а нагревательные элементы располагались на стенках камеры без отгораживания их от загрузки экранахми. Такая система не оправдала себя в эксплуатации ввиду того, что из-за отсутствия организованного в необходимом направлении воздушного потока циркуляция воздуха неэффективна, так как большая часть воздушного потока не затрагивает загрузку и нагревательные элементы, а не отделенные от загрузки экранами нагреватели вызывают перегрев близлежащих участков загрузки. В современных электропечах сопротивления такая система принудительной циркуляции атмосферы не применяется. Принудительная циркуляция печной атмосферы эффективна лишь при условии, когда можно обеспечить постоянное надежное омывание поверхности загрузки газовым потоком или продувание газа через массу загрузки со скоростями, значительно превышающими скорости естественного теплового движения газа. [c.184]

Тип III (рис. 4.II и 4.12) представляет собой шталшосварной пуансон с четырьмя секториальными потоками хладогента, который подается в центральную часть пуансона и отводится с периферии каждого из четырех секторов. Пуансон данной конструкции состоит из чаши 5, кольца I, фланца 7, косынок 2, кожухов 3, коллектора б, подводящего 9 и отводящего 10 патрубков, соединителей II, ребер жесткости 8, направляющих 4. Каналы для циркуляции хладогента образованы чашей 5, кожухами 3, направляющими 4 и ребрами жесткости 8. Хладогент подается в центр пуансона по патрубку 9, где он разделяется на четыре секторных потока, движущихся по [c.84]

Экспериментальные установки будем классифицировать следующим образом а) разомкнутые, без циркуляции компонентов [Л. 358а] б) полуразомкнутые, с возвратом либо твердых частиц, либо газа при накапливании улавливаемых частиц [Л. 18, 229, 309, 380, 36] и в) замкнутые, с возвратом всего дисперсного потока либо )аздельно обоих компонентов в теплообменный участок (Л. 309, 380]. 1ри этом первый тип установок наиболее конструктивно прост, но требует больших запасов сыпучей насадки и не пригоден при использовании газов, выброс которых недопустим (например, гелия, фреона и т. п.). Третий тип установок позволяет достаточно просто достигать высоких концентраций в контуре и не требует наличия осади-телей или циклонов. Однако здесь необходим пропуск дисперсного потока через нагнетатель, что ограничивает возможности его выбора и создает значительные трудности в измерении расходов газа и частиц. [c.216]

Слабым местом методики [Л. 225] явилась косвенная оценка расхода газа и расходной концентрации (по характеристике нагнетателя или из уравнения теплового баланса). Однако характеристика воздуходувки при перекачке дисперсного потока существенно изменяется и не может быть надежно использована при циркуляции суспензии. Погрешность оценки расхода по тепловому балансу будет возрастать с увеличением концентрации, сопровождаемой уменьше- [c.223]

Для промышленной энергетики представляет интерес использование специально организованного потока газовзвеси с целью улучшения теплоиспользования загрязненных газовых потоков. Согласно предложению 3. Л. Берлина [Л. 23], проверяемого на одном из промышленных котлов-утилизаторов (Л. 56], в газовый поток, несущий расплавленный или размягченный унос, добавляется инертная более крупная насадка (песок или гранулы из технологического уноса). Полагают, что это позволит охладить газы и частицы уноса за счет теплообмена в подобной трехкомяонентной проточной системе и этим предохранить поверхности нагрева от налипания, обеспечить своеобразную очистку этих поверхностей, несколько интенсифицировать теплообмен с поперечно омываемыми поверхностями трубных пучков (гл. 7). Отметим, что при этом следует учесть и повышение энергозатрат на преодоление сопротивлений по газовому тракту и на циркуляцию добавляемой насадки. Однако эти недостатки вполне перекроются теми преимуществами, которые могут возникнуть при успешном решении одной из сложных и важнейших задач промышленной энергетики — внедрении различных технологических систем использования запечных загрязненных газов. [c.389]

Протекание жидкости через перфорированную пластинку (плоскую решетку) в пространство, не ограниченное стенками. Если поток равномерно набегает на перфорированную пластинку перпендикулярно ее поверхности, то струйки, вытекающие из отверстий, имеют одинаковые скорости и направление. Непосредственно за плоской решеткой жидкость движется отдельными свободными струйками, которые постепенно размываются и только на определенном расстоянии за решеткой сливаются в общую струю с максимальной скоростью на оси центральной струйкн (рис. 1.49, а, б). Каждая струйка за решеткой интенсивно подсасывает окружающую ее жидкость. При этом соседние струйки мешают притоку жидкости, увеличивающей присоединенную массу. Поэтому вокруг каждой струйки образуется циркуляция внутренних присоединенных масс (рис. 1.49, в), так что масса струек от выходного сечения О—О (х — 0) до сечения I—/ (х/с1 т- 5-т-8), где происходит слияние практически всех струек, остается постоянной. Только крайние струйки в случае неограниченной струи могут непрерывно подсасывать жидкость из окружающей среды, передавая ей часть кинетической энергии [40, 41 1. Так как увеличение массы центральных струек за счет окружающей среды затруднено, они начинают подсасывать соседние струйки. В результате все струйкн отклоняются к оси (рис. 1.49, в), и площадь поперечного сечения / -/ общего потока с массой, равной сумме масс всех струек, получается меньше начальной площади (сечения О—О), т. е. площади решетки. Согласно опытам [34], в этом сечении отношение средней скорости к максимальной = г ср/и г 0,7 при / =--== 0,03- 0,40. После суженного сечения поток расширяется по обычным законам свободных струй (см. выше) с увеличением общей массы за счет присоединенной массы из окружающей среды (см. рис. 1.49, а, в). На основании рис. 1.49, а а б относительное расстояние х/1/ Ек от решетки до самого узкого поперечного сечения общей струи, после которого она начинает расширяться, можно принять равным 0,6—0,7. [c.53]

Следует напомнить также об описанном в гл. 1 вторичном эффекте, вызванном дискретными струйками, протекающими через отверстия решетки, и проявляющемся в сечениях за ней. Уменьшить илияние этого эффекга на распределение скоростей можно, например, устройством в канале в области отрыва соответствующих карманов . В этом случае отрывная зона с циркуляцией присоединенной массы, отделившейся от ядра постоянной массы общего потока в конце кармана , находясь внутри него, будет меньше стеснять поток, а следовательно, меньше нарушать равномерность распределения скоростей на рассматриваемом участке. Кар-мана.ми , 1апример в горизопталычо.м электрофильтре, являются пылевой бункер внизу н углубление для крепления электродов вверху. [c.89]

Анализируя описанный вторичный эффект (сужение струи и отрыв) за решеткой в электрофильтре, следует отметить, что в том случае, когда осадительные электродьг утоплены в области отрыва и циркуляции присоединенной массы вблизи и внутри пылевого бункер I и верхней выемки, этот эффект не должен привести к заметному снижению эффективности осаждения. Хотя при этом площадь активного потока (с ядром постоянной массы) сужена п величина УИк завышена, осаждение пыли на электроды вне этого потока, в области циркуляции присоединенной массы ( карманах ) тоже имеет место. Это осаждение относительно более эффективно, чем осаждение в основной части электродов, поскольку скорость циркуляции меньше скорости активного потока. [c.218]

В вихревых трубах практически всегда формируется интенсивно закрученный поток, по своей микроструктуре близкий к составному вихрю Рэнкина (рис. 1.7). При этом периферийный вихрь, как уже отмечалось, вращается по закону, близкому к закону постоянства циркуляции Г = onst или к зависимости (1.13) окружной скорости по радиусу. Приосевой вихрь, вращающийся по закону, близкому к вращению твердого тела (1.14) с постоянной угловой скоростью (О = onst, получил название вынужденного [40, 112, 115, 116, 137, 196, 204]. [c.26]

Как показали исследования, отрицательное влияние влажности увеличивается с ростом длины камеры энергетического разделения, что равносильно увеличению времени пребывания капельной влаги в вихревой трубе до момента выноса ее с периферийными подогретыми массами газа. Последнее обстоятельство способствует повышению степени испаренности влаги за скачком конденсации, следовательно, оно связано с ростом интенсивности циркуляции влаги между периферийным и приосевым потоками, что приводит к уменьшению эффектов энергоразделения. Отрицательное воздействие влажности исходного сжатого газа на процесс энергоразделения возрастает при использовании [c.65]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...