Сечение решетки

М, 1,4 вместо УИ . 3,,35). Коэффициент живого сечения решетки ( 0,15) и ишг уголков 1 0 являются для данного отношения FJF(, [c.205]

Существующая система газораспределения по сечению электрофильтров с направляющими лопатками 6 и одной перфорированной решеткой 7 (рис. 9.24) при осуществленной реконструкции оказалась вполне удовлетворительной (в сечении 2—2 Мц = 1,10, а в сечении 3—3 Л4ц = 1,04). При этом потребовалось лишь увеличить коэффициент живого сечения решетки с ) = 0,35 до /=0,45-4-0,50. [c.265]

Коэффициент живого сечения решетки выбирают 63]. [c.311]

Прочность сцепления Сечение решетки < t 1 А >10 МПа Только качественное испытание [c.162]

Здесь 5р = [1.74—2Ig(3,5 Ю- р)]- р = 4/р/Р — гидравлический диаметр решетки т — /р//п1 /п — проходное сечение пучка /р — проходное сечение решетки йр — высота решетки. [c.44]

Полотно решетки делится на изолированные секции колосников. Каждая секция делится на две группы переднюю и заднюю, имеюш ие самостоятельные ручные приводы для качания колосников на 60° вокруг оси валов. Рабочая длина колосников 302 мм, ширина 30 мм. Живое сечение решетки (с учетом щелей между колосниками и канавок на колосниках) составляет 5— 7%. На каждую секцию тонки устанавливается отдельный пневмомеханический забрасыватель со своим фронтом, состоящим из чугунных плит и воздушных стояков, подводящих воздух к забрасывателю. Вал ротора забрасывателя размещается на высоте 650 мм над колосниковой решеткой. [c.77]

Ленточная цепная решетка обратного хода собрана из пластинчатых ребристых колосников пяти типов, соединенных сквозными штырями диаметром 25 мм. По бокам колосники имеют зубцы, входяш,ие друг в друга. Роль цепей для привода колосникового полотна выполняют ведущие колосники. Живое сечение решетки 5%, а вес 1 колосникового полотна составляет около 0,86 кн/м . [c.86]

Рис. 78. Приемные патрубки а — профиль патрубка б — поперечное сечение решетки в — профиль ребра решетки

Рекомендуемые скорости воздуха в полочном пенном аппарате 0,5 м/с — нижний предел скорости, при которой образуется пена 2,5 м/с — верхний предел, при котором сохраняется гидродинамическая устойчивость газожидкостной системы. Скорость газа в отверстиях решетки поддерживают в пределах 15—20 м/с живое сечение решетки 10—15 % При меньшей скорости газа нлн большем живом сечении решетки резко увеличивается провал (утечка) жидкости через отверстия решетки. При большей скорости газа или меньшем живом сечении решетки резко возрастает [c.7]

Радиус каверны в первом приближении пропорционален радиусу г отверстия сопла, величина 27 фактически равна шагу между соплами (колпачками). Следовательно, отношение г /Т пропорционально корню квадратному из площади живого сечения газораспределителя (р. В результате из формулы (1.17) следует, что избыточное сопротивление застойной зоны над колпачком возрастает с увеличением шага между ними и меньшением живого сечения решетки. [c.40]

Гидравлическое сопротивление газораспределительной решетки определяется перед пуском котла путем холодных продувок. Типичная зависимость гидравлического сопротивления решетки от скорости воздуха, рассчитанной на полное сечение решетки ь и на сечение отверстий в колпачках, приведена на рис. 6.5. Здесь же приведена зависимость суммарного сопротивления слоя и решетки от скорости воздуха (кривая 2). [c.302]

Большую роль играет выходная часть лопаточного профиля, толщина и форма выходной кромки лопатки и, конечно, вся предыстория потока, поскольку выходящий из канала поток, включая и его часть, называемую пограничным слоем, на выходе получили структуру, образованную процессом течения в межлопаточных каналах. В основном за решеткой происходит выравнивание поля скоростей потока, размыв вихревых кромочных следов невозмущенной частью потока. По мере удаления контрольного сечения потока от выходного сечения решетки параметры потока в сечении меняются, выравниваясь. Главным фактором такого выравнивания является основное движение потока вдоль оси машины. Поскольку в осевом зазоре поток предоставлен самому себе и воздействий на него со стороны лопаточного аппарата нет, теоретическое рассмотрение движения за решеткой, в зазоре, весьма сложно. Столь же сложны и условны и попытки экспериментального изучения потока в пространстве осевого зазора. Поэтому наибольшее значение в технике расчета кромочных потерь имеют эмпирические формулы самого простого вида. [c.243]

Исследования прямых решеток на влажном паре показали влияние геометрических параметров на фракционный состав влаги и, в частности, относительного шага I (рис. 3.18,0 и 3.20, в). С уменьшением I увеличиваются среднемассовый размер частиц в выходном сечении решетки [31] и неравномерность распределения частиц по размерам. Кроме того, уменьшение i приводит к некоторому смещению условных границ отдельных потоков капель. В этом случае сокращается протяженность диффузорных участков на спинке в косом срезе и дестабилизация пленки и ее срыв перемещаются к выходной кромке, а также увеличивается количество частиц, экранированных вогнутой поверхностью. При всех значениях I средний диаметр частиц за решеткой значительно больше, [c.104]

Кривые давлений показывают, что максимальная интенсивность ударных волн достигается в выходном сечении решетки. При перемещении внутрь межлопаточного канала передний фронт волны становится менее крутым, волна размывается , интенсивность всплеска давления уменьшается. Вслед за волнами сжатия движутся волны разрежения. [c.190]

Ф — коэффициент истечения живое сечение решетки угловой коэффициент при теплообмене излучением. [c.8]

Теристик решетки в опытах с подогревом (живое сечение решетки было увеличено с 4 до 6,76%). [c.141]

Третьим параметром является живое сечение газораспределительного устройства — отношение суммарной площади отверстий в решетке к сечению слоя. Этот параметр по сути дела не независимый, а производный от первого, так как при заданной рабочей скорости фильтрации чем меньше живое сечение, тем больше скорость газа в отверстиях решетки и выше ее гидравлическое сопротивление. Оценка устройств по живому сечению мало пригодна для точных расчетов, но удобна для ориентировочных оценок. Например, если живое сечение решетки равно 1—3%, то можно утверждать, что это решетка с относительно большим гидравлическим сопротивлением и она обеспечит довольно стабильное псевдоожижение, но, может быть, за счет излишне высокого расхода электроэнергии. [c.199]

Подсчитываем живое сечение решетки ф = 1 ф/Шо, [c.239]

Определив по (6-10) требуемое для стабильного полного псевдоожижения сопротивление решетки, зная т)ф, Рс и V и задавшись типом колпачка (включая количество и диаметр выходных отверстий), из (6-12) найдем Reo = шoй o/v = шф /o/(фv ), а затем и живое сечение решетки ф, предварительно задавшись его ориентировочной величиной для выбора численного значения коэффициента /2 в уравнении (6-12). [c.246]

При определении необходимой площади для подачи воздуха в котел следует учитывать, что разрежение в поддувале под решеткой примерно на 40% ниже разрежения в топке. Площадь живого сечения решетки, необходимая для подачи воздуха в поддувало при разрежении в топке [c.38]

Живое сечение решетки — площадь сечения отверстий в колосниках и зазоров между ними, отнесенная к зеркалу горения, — зависит от марки и сорта сжигаемого топлива. При сортированном кусковом топливе и большом выходе летучих живое сечение может быть больше, при мелкозернистом топливе и малом выходе летучих — меньше. У стандартных горизонтальных плитчатых колосниковых решеток живое сечение примерно 18%. [c.31]

Все изложенное свидетельствует о значительной деформации потока за решеткой, даже если он совершенно однороден. Чем меньше коэффициент живого сечения решетки (реже отверстия, / -. 0,5-кО,6), тем резче эта деформация. При / >П,5-ьО,6 отрыва потока уже нет, и ои заполняет все сечение канала за решеткой с тем большей равномерностью, чем б.аиже значение / к единице. [c.55]

Коэффициент живого сечения решетки из уголков при наличии направляющего устройства может быть взят существенно большим (коэффициент сопротивления меньшим), а шаг уголков постоянным. Несколько лучшее распределение скоростей получается при установке уголков перпендикулярно к ося.м таправляющих лопаток или пластинок. Для выбора коэффициента с.оиргэтивления решетки с уголками может быть рекомендована следуюищя и 1иближенная формула [c.206]

Значение Мц = 1,05 получено при отсутствии верхнего короба, т. е. при отсутствии подсасывающего действия выходного отверстия короба. При установке верхнего короба степень неравномерности распределения скоростей по электродам несколько повышается (УИк = 1,14), так как возрастают скорости истечения через крайние правые электроды. Результаты, близкие к этим (УИк = 1,16), получены также в случае установки одлон половины уголковой решетки во второй по ходу потока половине сечения корпуса аппарата. При этом коэффициент живого сечения решетки увеличен до / -- 0,35. [c.260]

Отверстия и щели между колосниками для поступления воздуха имеют размеры, зависящие от сорта топллва и размера кусков. При сжигании мелкокускового топлива с малы.м выходом летучих площадь всех отверстий, называемая живым сечением, составляет 12% при сжигании более крупных кусков топлива с выходом летучих до 4.5% живое сечение решетки увеличивают до 18%. [c.118]

Живое сечение решетки /=/с.г//р также оказывает влияние на скорость ы кр, которая понижается при / < 6 % вследствие неравномерности подвода газа к слою по окружности решетки и возникновения локальных зон с повышенными относительными скоростями (рис. 1-6, а). Выявлено влияние относительного диаметра круговой решетки Dj,/D на критическую скорость. Наибольшая Wkp наблюдается при D nlD= 1,05 4-1,15 (рис. 1-6,6). Были исследованы ЦТА, имеющие различные геометрические размеры и конфигурацию внутренней поверхности газоотводящих патрубков. Как оказалось, конфигурация поверхности патрубков не оказывает существенного влияния на значение аУкр. [c.17]

Температура газов по смоченному термометру была во всех случаях ниже температуры воды, поэтому происходило не только охлаждение газов, но н охлаждение воды за счет испарения влаги и увлажнения газов. Эти эксперименты были проведены на модели теплообменного элемента ЦТА, имеющего 12 тангенциальных газонаправляющих плоских лопаток высотой каждая по L = 250 мм живое сечение решетки / = 0,24 диаметры газоотводящего патрубка и решетки D = 0,1 м, Ол = 0,11 м. Элемент имел два тангенциальных сопла для воды в виде патрубков с отверстиями диаметром по 6 мм. [c.73]

При псевдоожижении магнетита в цитировавшемся докладе Уайтхеда [29] на половину или четверть поперечного сечения решетки укладывали монослой частиц из того же магнетита размером 12,7 и 6,7 мм, загружали слой до высоты 0,17-0,2 м, псевдоожижали в течение 150 с (при увеличении времени псевдоожижения до 1 ч полученные зависимости не менялись), прекращали псевдоожижение и послойно проводили ситовой анализ. [c.54]

Вместе с тем температуры на стенке оказываются более высокими практически во всех точках обвода профиля по сравнению с расчетными термодинамическими температурами. Этот результат объясняется, по-видимому, подводом теплоты вследствие конденсации на каплях, а также диссипативными процессами при взаимодействии фаз. Следует отметить заметное отличие температур в среднем сечении решетки и у концов лопаток, где значения АТст оказываются более высокими (рис. 3.15). [c.95]

В. И. Глушковым (МЭИ) были измерены спектральные характеристики влаги в различных точках выходного сечения решетки С-9012А (рис. 3.18,6, в). Максимальная концентрация крупных капель обнаружена в кромочном следе (поток V). На его границе (2 — 1,0) массовый спектр капель имеет четырехпиковую структуру. Пик, соответствующий максимальным каплям, образован частицами, возникающими при дроблении пленки в кромочном следе и [c.101]

И. М. Разумов и Л. И. Ларионов [Л. 928 и 1173] определяли унос из псевдоожиженного воздухом слоя при циркуляции (непрерывных подаче и отводе) материала. и без нее. Материалом служили. микросферический катализатор из естественных глин (диаметры частиц с =25- -400 и 25 160 жк объемный вес частиц > = = 1600 км1м ) и синтетический катализатор (rf = 50-f-400 мк Ym = 1 200 кг1м ). Диаметр слоя был равен 190 мм, а начальная высота 280 мм. Свободная высота лад слоем равнялась 1 900 мм. Живое сечение решетки было невелико (0,038 м ). Скорость фильтрации изменялась в пределах от 0,3 до 0,65 м1сек, а скорость циркуляции катализатора — от 70 до 150 кг/ч. И. М. Разумовым и Л. И. Ларионовой [Л. 1173] предложено уравнение для расчета уноса из псевдоожиженного слоя при высоте 232 [c.232]

Рабочим агентом и теплоносителем служит смесь продуктов сгорания природного газа с водяным паром, содержащая 5% СО2, 40—45% N -и 50—55% Н О, вводимая в реактор при температуре 1420° К. При этом температура слоя достигает 1150° К, а скорость псевдоожижающего агетщ, та изменяется в пределах 0,75—0,9 mJ bk при живом сечении решетки 2-3,6%. [c.309]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...