Основные параметры потока

Объемный расход является одним из основных параметров потока и определяет количество жидкости (газа), транспортируемой в единицу времени по трубопроводу или потребляемой различными установками. Поэтому в инженерных расчетах значение расхода обычно является заданным. [c.43]

При изучении движения жидкости ее поток рассматривают как непрерывную среду, каждая точка которой характеризуется местной скоростью и и давлением р — основными параметрами потока, зависящими в общем случае от координат х, у, z и времени t, т. е. U = fl(X, у, 2, t) p = f2 x, у, 2, t). [c.23]

В данной главе рассматривается установившееся плавно изменяющееся движение жидкости в открытых руслах, при котором изменение основных параметров потока по его длине происходит достаточно плавно (см. 3.5). В связи с этим при выводе уравнений движения можно пренебречь составляющими местных скоростей в плоскости живого сечения потока и принять распределение давлений в этой плоскости соответствующим гидростатическому закону. Предположим также, что работа сил сопротивления при неравномерном и равномерном движении практически одинакова. [c.3]

Уравнение (56) используют при исследовании газовых потоков, так как в него входит основной параметр потока — его скорость. [c.235]

Обнаружено также, что основные параметры потока (скорость и давление) при выборе в качестве масштаба их максимальных значений являются автомодельными по числу Рейнольдса. Последнее совпадает с вьшодами, сделанными в работах [ 28. 32, 44]. [c.42]

К числу задач первостепенной важности относится также всестороннее изучение физических процессов и движения влаги в проточной части турбины. Эти исследования проводятся как посредством измерений основных параметров потока, так и с помощью визуальных наблюдений. Последние открывают возможность уточнять картину движения жидкой фазы. Оптические методы исследования, киносъемки и визуальные наблюдения широко применяются в современных установках. [c.164]

Итак, чтобы осуществить безударное течение жидкости е одного лопастного колеса на другое, нужно полностью согласовать треугольники скоростей в точках /—4 вращающихся колес с основными параметрами потока (рис. 21). [c.56]

ОСНОВНЫЕ ПАРАМЕТРЫ ПОТОКА [c.19]

Основные параметры потока [c.19]

Рис, б. Основные параметры потока через решетку профилей. [c.20]

Чтобы установить связи между основными параметрами потока газа через решетку, выделим в ней, как и в случае несжимаемой жидкости, контур, показанный на рис. 69, и устремим в бесконечность его границы, параллельные фронту решетки. [c.192]

Рис. 69. Основные параметры потока газа через Уравнение (23.8) МОЖНО наглядно

Рис. 129. Расчетное изменение основных параметров потока за решеткой. = >.= =и

Организацию работ поточным методом характеризуют численным значением ряда параметров. Ниже даны определения и краткие характеристики основных параметров потоков. [c.33]

Рассмотрим вопросы межоперационного транспортирования некруглых заготовок применительно к условиям транспортирования без изменения основных параметров потока, т. е. при сохранении скорости, ориентации и плоскости траектории заготовок. [c.143]

Основными параметрами потока считаются ритм, количество поточных линий, фронт поточной линии, темп и цикл потока. [c.181]

Рейнольдс установил, что режим движения жидкости зависит от безразмерного числа, составленного из основных параметров потока. Это число названо числом Рейнольдса и для круглых труб определяется формулой [c.273]

Основные уравнения газовой динамики мы выведем для элементарной струйки газа, поперечные размеры которой настолько малы, что в каждом её сечении можно считать постоянными все основные параметры потока скорость, давление температуру и плотность газа. Именно в таком виде уравнения газовой динамики применяются обычно в теории реактивных двигателей. В тех случаях, когда в пределах поперечного сечения рабочей струи параметры потока меняются (например, неодинаковы значения скорости или температуры), вводится представление о средних по сечению значениях этих величин, и тогда при помощи соответствующих, в большинстве случаев незначительных, поправок удаётся использовать все уравнения, полученные для элементарной струйки. Метод элементарной струйки лежит в основе гидравлики, поэтому газовую динамику элементарной (единичной) струйки иногда называют газовой гидравликой . [c.7]

При анализе течений в реактивных соплах любого типа и определении их основных аэродинамических характеристик с учетом внешнего обтекания вьщеляются несколько характерных сечений, где должны быть известны или определены основные параметры потока. На рис. 2.5 эти сечения показаны [c.44]

РПД с предварительным смешением потоков (рис. 7) конструктивно отличается от вышеописанной схемы наличием перед входом в камеру дожигания эжектора 2 в виде кольцевого канала постоянного сечения с дозвуковым диффузором 7 на выходе (возможны и другие формы полый цилиндр, полый усеченный конус). В эжекторе происходит смешение двух различных по составу и основным параметрам потоков, т. е. дозвукового воздушного, поступаюш его через входной диффузор /, и сверхзвукового высокотемпературного газового, вытекающего из сопел 6 ракетного двигателя 5. [c.13]

Установившемся (стационарным) называют движение, при котором основные параметры потока (скорость, давление, плотность) в данной точке пространства не изменяются с течением времени, т.е. [c.24]

Одномерными называются течения, в которых основные параметры потока зависят лишь от одной координаты, направление которой совпадает с направлением вектора скорости. Использование одномерных течений позволяет достаточно просто решать многие важные прикладные задачи. Раздел механики жидкости, изучающий одномерные течения, называют гидравликой. [c.76]

Рис. 1-3. Примерный характер влияния увеличения концентрации на основные параметры нисходящего дисперсного потока.

Основным параметром, характеризующим интенсивность крутки потоков в вихревых горелках в некоторых работах считают величину 5, представляющую собой отношение окружного импульса к осевому. [c.310]

Установлено, что при увеличении параметра вдува интенсивность теплообмена уменьшается и что наибольшей эффективностью обладают легкие газы. Эта зависимость не учитывает отличие теплоемкости вдуваемого охладителя и основного газового потока. [c.156]

Большое внимание уделялось наблюдению за характером продвижения границ разделов движущихся фаз (водного контакта и контакта смешивающихся фаз) и выяснению влияния его на основные параметры, характеризующие фильтрационный поток. [c.37]

Переменные Лагранжа и Эйлера. Возможны два основных вида движения жидкости или газа установившееся и неустановившееся. Если в любой точке пространства давление, плотность, модуль и направление скорости частиц движуш,ейся среды во времени не изменяются, то такое движение жидкости или газа называется установившимся. Если эти параметры потока в данной точке изменяются во времени, то такое движение называется неустановившимся. Существует два метода описания движения жидкостей и газов, использующие переменные Лагранжа или переменные Эйлера. Метод Лагранжа позволяет изучить движение каждой индивидуальной частицы сплошной среды метод Эйлера позволяет изучить изменение параметров движущейся среды (давление, плотность, скорость) в данной точке пространства без исследования поведения каждой индивидуальной частицы в отдельности. [c.230]

Рассмотрим наиболее простой случай взаимодействия тела с жидкостью, когда сжимаемостью среды и вязкостью можно пренебречь. В этом случае к основным параметрам можно отнести скорость потока v, плотность р, характерный размер обтекаемого тела I. Представим, например, qax в следующей форме записи [c.238]

При сжатии газа струйно-вытеснительным способом по второму варианту (см. рис. 9.15) получается два потока жидкости, истекающей из емкости. Первый поток состоит из жидкости, которая эжектирует газ, а второй - из жидкости, которая дожимает и вытесняет газ из емкости. Обозначения параметров первого потока имеют индекс , обозначения второго потока не имеют индекса. В связи с тем, что оба потока в дальнейшем смешиваются, то основные параметры смешиваемого потока рассчитываются из уравнений, описывающих [c.242]

Применение закрученных по закону г tg jJg = onst лопаток осевой решетки РК приводит к принципиально иной картине течения (рис. 4.4). Угол р, увеличивается от корня к периферии решетки, соответственно увеличивается доля расхода через высокоэкономичную прикорневую область проточной части, что является одной из причин более высокого к. п. д. Вместе с тем в периферийной зоне, охватывающей приблизительно от Vg до V4 высоты лопатки, наблюдается резкое уменьшение расходной составляющей скорости и угла 2- Вблизи внешнего меридионального обвода эти величины возрастают. Резко растет также угол у. Такое распределение основных параметров потока на выходе ступени является следствием срывных явлений в области поворота потока из радиального направления в осевое. Принципиальная картина течения за РК при наличии срывов (обратного течения) потока, близкая к вышерассмотренной, установлена Норншильдом [113]. [c.146]

В заключение этого раздела еш,е раз полезно подчеркнуть, что основные расчетные зависимости полуэмпирической теории турбулентности могут быть выведены из обп их соображений о взаимосвязи основных параметров потока на основе анализа составляемых из них безразмерных комплексов и рассмотрения возможных предельных форм суш,ествующ,ей между ними функциональной связи. Численные же коэффициенты так или иначе должны быть получены из опыта. [c.156]

Применим метод предыдущего раздела к задаче о выравнивании потока газа за прямыми кромками, связанной с вопросом о влиянии толщины выходны.х кромок решетки на основные параметры потока. [c.386]

Выразим в явном виде влияние числа М и изменения Kopoi TH энергетически изолированного и изоэнтропного течения на изменение основных параметров потока. Преобразуем уравнение Бернулли—Qdpl Qp) = —KQW dWI KpW), заменим кр/q на а , получим [c.206]

Расчет коэффициента восстановления давления в системе скачков от при заданных числе Мн полета и значениях Рг рассмотрим вначале для случая обтекания ступенчатого клина плоского четырехскачкового (три косых + прям й) диффузора. По приведенным ниже зависимостям из теории двухмерного потока для плоского скачка уплотнения по Мн и Р1 находятся угол наклона первого косого скачка а1 и основные параметры потока (рь М1) за первым скачком, отнесенные к соответствующим параметрам невозмущенного потока [c.70]

Результаты исследования выравнивающего действия системы плоских (тонкостенных) решеток, установленных тандемом, при центральном входе пот(,ка вверх аппарата (см. рис. 4.8) представлены в виде полей скоростей табл. 7.9—7.11 при различных значениях основных параметров, определяющих степень выравннвання потока отношение площадей FJFQ, количество решеток в системе п, коэ([)фицнент сопротивления решеток р, относительное расстояние между решетками 1 Ю . Аналогичные исследования проводились при боковом входе потока и центральном вниз. Анализ полученных экспериментальных данных позволяет сделать некоторые выводы. [c.184]

Опыты, проведенные на модели, близкой по основным параметрам к типу электрофильтра УГ2-3-53 при F, JF = 26, показали, что практически нет различия в распре-.деленнн скоростей по сечепию 2—2 в случае подвода потока к подводящему диффузору через один или два параллельных патрубка (см. рис. 9.3, с) с общей площадью сечения такой же, как у одного патрубка. [c.227]

К сожалению, в [197] не дано полное качественное разъяснение физической стороны явления. К числу жестких следует отнести допущение о пренебрежении осевой составляющей скорости. Для расчета профиля температуры необходимо знать характер распределения окружной скорости, который зависит не только от термодинамических параметров потока газа на входе в камеру энергоразделения вихревой трубы, но и от ее геометрии, а также от давления среды, в которую происходит истечение. Остановимся менее подробно на теоретических концепциях Шепе-ра [255] и А.И. Гуляева [59—61], рассматривавших процесс энергоразделения как результат обмена энергией в противоточном теплообменнике класса труба в трубе. Сохранив в принципе основные идеи представителей третьей фуппы гипотез, Шепер рассматривал ламинарный теплообмен. А.И. Гуляев, сохранив основные моменты физической картины Шепера, заменил лишь конвективно-пленочный коэффициент теплопередачи турбулентным обменом. Эти рассуждения не выдерживают критики по первому критерию оправдания, так как предполагают фадиент статической температуры, направленный от оси к периферии, что противоречит экспериментальным данным [34—40, 112, 116]. Однако опыты Шепера [255] и А.И. Гуляева [59-61] позволили сделать некоторые достаточно важные обобщения по макроструктуре потоков в камерах энергоразделения вихревых труб [c.167]

Распределение избыточного статического давления, отнесенного к скоростному напору основного потока, представлено в виде линий уровня на рис. 7.36,в,г. Нетрудно заметить некоторую асимметрию в распределении параметров потока по сечению. Минимумы значений статического давления соответствуют центрам вихрей, отчетливо различимых на проекциях поля скорости. Минимальные значения давления наблюдаются в областях, где скорость набегающего потока сонаправлена с окружной скоростью струи, что соответствует данным работы [211]. [c.364]

Явный вид выражений для сил и момента получить теоретически сложно, однако структуру формул — вид зависимости и Н алгд от основных Параметров, характеризующих взаимодействие тела с потоком, — получить можно, воспользовавшись теорией размерностей. [c.238]

Используя уравнения (5.1)-(5.14), рассчитываются основные параметры процесса кавитации в сопле Вентури, такие как скорость потока в критическом сечении сопла и в любой точке кавитационной области (Р, статическое давление в области кавитации 7 ,,, массовый расход через любое произвольное взятое сечение области кавитации, обьемный расход двухфазной среды, из которой состоит область кавигации, плотность двухфазной среды р в любом произвольно взятом сечении области кави тации, объемная концентрация газовой фазы, массовые расходы жидкой 7 и газовой С фаз, полное давление потока Р в произвольнее взятом сечении области кавитации, местная скорость звука а в любой точке области кавитации, длина 5 области кавитирующей жидкости. [c.149]

Рис. 9.12. Блок-схема расчета термогазодинамических параметров потоков и основных конструктивных размеров эжекционного аппарата со струйным течением кавитирующей жидкости

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...