Условные силовые -

Потери энергии в зубчатых передачах. Условный силовой полюс зацепления. Потери энергии в зубчатом зацеплении вызываются качением и скольжением зацепляющихся зубьев. Так как при этом плечо О В точки приложения силы трения f.[, =/T.II (рис. 9.23) относительно оси вращения первого колеса мало (OjS я sin а), то момент силы трения тоже [c.255]

Применяемая на схемах система символических и условных обозначений гидроаппаратуры включает трубопроводы и их соединение, аппаратуру насоса, силовых цилиндров и гидромоторов общего назначения, аппаратуру регулирования давления, общего регулирования потока или расхода жидкости, аппаратуру распределения патока жидкости и аппаратуру невозвратного действия. [c.283]

Строим гипюру закручивая по значениям в характерных сечениях на границах силовых участков. Примем крайнее левое сечение/4 за условно неподвижное. [c.22]

Вычерчивается принципиальная схема управления с использованием условных обозначений силовых и логических элементов. Предварительно выбирается тип ЛЭ и вид привода рабочих органов. [c.196]

Для потенциального силового поля можно ввести понятие о потенциальной энергии как о величине, характеризующей запас работы , которым обладает материальная точка в данном пункте силового поля. Чтобы сравнивать между собой эти запасы работы , нужно условиться о выборе нулевой точки О, в которой будем условно считать запас работы равным нулю (выбор нулевой точки, как и всякого начала отсчета, производится произвольно). Потенциальной энергией материальной точки в данном положении М называется скалярная величина П, равная той работе, которую произведут силы поля при перемещении точки из положения М в нулевое [c.320]

Рассмотрим сначала случай, когда изучается движение одной точки и поэтому рассматривается только одна сила, зависящая от положения точки. В таких случаях вектор силы связывают не с точкой, на которую осуществляется воздействие, а с точками пространства. Предполагается, что с каждой точкой пространства, определяемой в некоторой инерциальной системе отсчета, связан вектор, изображающий ту силу, которая действовала бы на материальную точку, если бы последняя была помещена в эту точку пространства. Таким образом, условно считается, что пространство всюду заполнено векторами. Это множество векторов называется силовым полем. [c.57]

F . В этом случае вводят 3iV-мерное пространство координат точек Xi, У1, Zi (/=1, 2,. .., N). Задание точки этого пространства определяет расположение всех N материальных точек изучаемой системы. Далее вводят в рассмотрение ЗЛ/-мерный вектор с координатами F , Fiy, F и условно считают, что ЗЛ -мер-ное пространство Xi, yi, Zi всюду плотно заполнено такими векторами. Тогда задание точки этого ЗЛ/-мерного пространства определяет не только положение всех материальных точек относительно исходной системы отсчета, но и все силы, действующие на материальные точки системы. Такое ЗЛ/-мерное силовое поле называется потенциальным, если существует силовая функция Ф от всех 3/V координат х , yi, zi такая, что [c.58]

Практические расчеты соединительных деталей на срез носят условный характер и основываются на трех допущениях в поперечном сечении возможного среза детали возникает только один внутренний силовой фактор — поперечная сила Q касательные на- [c.177]

Придав балке, представленной на рис. 2.64, условное изображение (рис. 2.65, а), определи / внутренние силовые факторы в ее поперечны.х сечениях. В соответствии с местом приложения нагрузок — пары сил с моментом Мо, сосредоточенной силы F и равномерно распределенной нагрузки интенсивностью q — разделим балку на три участка I, II н III. Рассечем балку на участке I сечением, расположенным на расстоянии. с от места приложения момента М , и отбросим правую часть балки (рис. 2.65, б). Тогда на основании уравнения (2.1) [c.202]

В потенциальном силовом поле можно ввести понятие о потенциальной энергии частицы как о запасе работы, которую могут совершить силы поля при перемещении частицы из занимаемого ею положения на какую-нибудь поверхность уровня, условно принимаемую за нулевую. Выберем в равенстве (39) аддитивную постоянную так, чтобы на нулевой поверхности было = 0 (см. рис. 323). Тогда по определению потенциальная энергия V в любой точке М поля будет равна работе на перемещении MN или, согласно (43), V = Uff—и, где и—значение силовой функции в точке М. Так как = то окончательно имеем [c.341]

Величина, равная работе, которую произведут силы, действующие на систему, находящуюся в потенциальном силовом поле, при перемещении её из заданного положения в положение, для которого потенциальная энергия системы условно считается равной нулю (то же, что и энергия положения). [c.66]

Величина, равная работе, которую произведёт сила, действующая на материальную точку, находящуюся в потенциальном силовом поле, при перемещении этой точки из данного положения в положение, для которого значение потенциальной энергии условно считается равным нулю (то же, что и потенциальная функция, силовой потенциал). [c.67]

Частицы зернистой структуры можно условно разделить на наиболее парамагнитные, значительно реагирующие на силовое воздействие центров, и менее парамагнитные. Частицы первого типа формируют "каркас" спиральных витков кристаллита, а частицы второго типа заполняют промежутки между витками. В реальности, конечно же, существует непрерывная градация свойств частиц, но введение такого допущения не должно сильно исказить модель. [c.188]

Если местные условные упругие напряжения и от силовых и температурных нагрузок в конструкции определены экспериментально или из решения упругой или упругопластической задачи, то независимо от циклических свойств металлов разрушающие амплитуды Оа условных упругих напряжений для конструкции при заданном числе циклов до разрушения N или число циклов до разрушения Ыр при заданной разрушающей амплитуде Оа по критерию усталостного разрушения (жесткое нагружение) определяются по формуле [c.371]

Если местные условные упругие напряжения а , о от силовых и температурных нагрузок определены экспериментально или из решения упругой или упругопластической задачи, то для циклически разупрочняющихся металлов разрушающие амплитуды условных упругих напряжений Оа при заданном числе циклов N или число циклов до разрушения Мр при заданной амплитуде условных упругих напряжений Оа по критерию разрушения при мягком нагружении определяются по формуле [c.372]

Построение эпюр внутренних силовых факторов носит определенную условность, которая касается как масштаба, так и договоренности о том, какие величины считают положительными или отрицательными и в какую сторону от оси бруса их соответственно откладывать. При построении эпюр используем уравнения равновесия отсеченных частей бруса, применяя их как к оставленной левой части бруса в виде уравнения (2.12), так и к отсеченной правой части его в виде уравнения (2.12 ), если в последнем случае это обеспечит краткость записи уравнений статики. [c.37]

Левое сечение элемента (см. рис. 5.3) условно будем рассматривать как неподвижное, с тем чтобы работа всех силовых факторов, приложенных к левому торцу, была равна нулю. Точка приведения сил в правом сечении вследствие деформации элемента получает некоторые малые перемещения, на которых совершается искомая работа. Очень важно, что каждому из шести силовых факторов соответствуют такие перемещения, на которых ни один из остальных пяти работы не совершает. Так, под действием момента М возникает угол поворота сечения относительно оси z. На этом угловом перемещении работа совершается только этим моментом М . Линейное перемещение вдоль оси у возникает вследствие действия силы <Эу, и только эта сила совершает работу на этом перемещении. Следовательно, потенциальную энергию элемента можно рассматривать как сумму независимых работ каждого из шести силовых факторов, т.е., иначе говоря, как сумму [c.227]

Левое сечение элемента (рис. 191) условно будем рассматривать как неподвижное с тем, чтобы работа всех силовых факторов, приложенных к левому торцу, была равна [c.191]

При силовом анализе конической фрикционной передачи следует иметь в виду, что окружная сила сопротивления Р, определяемая по заданному моменту сопротивления, приложена в точке Q и направлена перпендикулярно к чертежу (на рис. 65 сила Р обозначена кружком с точкой). Точку Q приложения силы Р условно ч читают расположенной по середине линии ободьев. Величина силы Р может быть вычислена из равенства [c.93]

Удельная потенциальная энергия У] П внешних силовых полей, рассматриваемая в технической термодинамике, состоит в общем случае из I) удельной потенциальной энергии Пг в поле сил гравитации, равной произведению ускорения свободного падения g на высоту h расположения центра тяжести рассматриваемого рабочего тела от условного уровня отсчета, т. е. rir = g/i 2) удельной потенциальной энергии Пэ рабочего тела в электромагнитном поле и 3) удельной потенциальной энергии давления Пд, равной произведению давления на удельный объем И = ри. [c.21]

Построение эпюр внутренних силовых факторов начинается с вычерчивания расчетной схемы стержня. При этом сам стержень изображают сплошной линией — геометрическим местом центров тяжести его поперечных сечений, а его опоры представляют теми условными схематизированными изображениями, которые использовались в гл. IV. Последние построены так, что уже по самому их виду ясно, какие именно реакции могут в них возникать. Далее, на расчетной схеме изображают внешние силы, нагружающие стержень. При этом они прикладываются именно в тех местах, где действуют. Переносить силу по линии действия при составлении расчетной схемы упругого тела нельзя, так как это изменяет напряженное состояние. После того как расчетная схема составлена, следует определить опорные реакции и включить их в число действующих сил. И лишь после этого переходят к определению и изображению внутренних силовых факторов, соответствующих действию всех активных и реактивных сил, нагружающих стержень, каждого на своей эпюре. В пояснение сказанному рассмотрим несколько примеров. [c.118]

Силовой расчет механизмов можно выполнить различными способами. Однако в последнее время пользуются преимущественно принципом Даламбера, который формулируется так если к каждой точке материальной системы, кроме равнодействующей заданных сил и реакций связей, приложить еще силу инерции этой точки, то уравнениям динамики можно придать форму уравнений статики. Основанный на принципе Даламбера силовой метод расчета, который состоит в перенесении методов статики в решение задач динамики механизмов и машин, называют кинетостатическим расчетом механизмов в отличие от статического расчета, при котором силы инерции звеньев не учитываются. Таким образом, если закон движения материальной системы известен, то, присоединяя к точкам этой системы, кроме задаваемых сил и реакций связей, также фиктивные силы инерции, можно рассматривать эту систему условно находящейся в равновесии и определять неизвестные силы методами статики, т. е. с помощью уравнений равновесия или принципа возможных перемещений. [c.342]

Вычисление износа производится по специальной подпрограмме (оператор б), при этом вычисляется условный износ, т. е. та часть зависимости U (x), которая определяет форму изношенной поверхности. Подпрограмма учитывает, что эпюра износа направляющих является суммой эпюр при различных циклах работы механизма, например при движении стола в одну и другую сторону, когда изменяется силовая нагрузка в сопряжении или при рабочем и холостом ходе и т. д. [c.361]

При каждом цикле воздействия силы на поверхность металла снимается часть оксидной пленки определенной толщины, т. е. если в промежутке между очередными силовыми действиями наблюдается прирост условной толщины оксидной пленки на величину Дб, то при каждом цикле очистки она утоняется на величину Або, и за время х=тго условная толщина оксидной пленки состав- [c.195]

На картере ПР-2 № Р-2881112 (далее условно № 1) трещина образовалась на перемычке у отверстия под 9-й болт. На перемычке у отверстия под 8-й болт наблюдался прямолинейный след запиловки материала. Трещин вдоль этого следа не было выявлено при металлографическом исследовании на поперечных шлифах перпендикулярно запиловке. На картере ПР-2 № Р-2882175 (далее условно № 2) трещина образовалась на перемычке у отверстия под 3-й болт, а на картере ПР-2 № Р-2792233 (далее условно № 3) образование трещины произошло в основании литейного радиуса 6 мм у болта № 3 с выходом на наружную цилиндрическую поверхность (рис. 13.9). Трещина на перемычке № 1 распространялась по всей толщине заднего фланца на глубину примерно 5-6 мм в направлении отверстия. Трещина на перемычке № 2 но стыковочной плоскости заднего фланца распространялась от основания запиловки цилиндрической поверхности и выходила на поверхность отверстия под болт. По цилиндрической поверхности эта трещина проходила по основанию запиловки примерно 2 мм и поворачивала вдоль силового потока от эксплуатационной нагрузки, распространяясь далее по неповрежденной цилиндрической поверхности примерно на 6 мм. Трещина на картере № 3 имела уголковую форму фронта, и ее длина вдоль литейного радиуса 6 мм была при- [c.676]

Нагрев образца. Образец нагревается электрическим током промышленной частоты и низкого напряжения, подводимым от силового однофазного трансформатора через герметизированные в корпусе водоохлаждаемые электроды и гибкие медные шины, соединенные с захватами 12 и 13 из жаропрочного сплава. Для измерения температуры в различных зонах образца служат три платинородий-платиновые термопары из проволоки диаметром 0,3 мм (на рис. 58, а условно показана одна термопара 14), введенные в вакуумную камеру через герметизирующее уплотнение 15. Спаи термопар при помощи точечной электросварки прикрепляются к боковой поверхности в средней части образца. [c.118]

Подчеркнем, что понятие обобщенной силы имеет энергетическую природу и в общем случае величина 5, не обязательно представляет собой реальную силу, как это имело место в рассмотренной балке. Из формулы Si = dUldai следует, что dU = S dai = 5 ба,. Это равенство говорит лишь о том, что произведение 6 , на малое приращение б г должно быть равно изменению энергии деформации системы, численно равной работе всех сил упругости на деформациях системы, отвечающих перемещению ба,. Следовательно, в общем случае Si может рассматриваться как некоторый условный силовой фактор, связанный с обобщенным перемещением указанным соотношением. В зависимости от вида обобщенного перемещения а величина S может быть истолкована как сила, момент и т. д. [c.259]

В применении к механизмам сущность метода может быть сформулирована так если ко всем внешним действующим на звено механизма силам присоединить силы инерции, то под действием всех этих сил можно звено рассматривать условно находящимся в равновесии. Таким образом, при применении принципа Далам-бера к расчету механизмов, кроме внешних сил, действующих на каждое звено механизма, вводятся в рассмотрение еще силы инерции, величины которых определяются как произведение массы отдельных материальных точек на их ускорения. Направления этих сил противоположны направлениям ускорений рассматриваемых точек. Составляя для полученной системы сил уравнения равновесия и решая их, определяем силы, действующие на звенья механизма и возникающие при его движении. Метод силового расчета механизма с использованием сил инерции и применением уравнений динамического равновесия носит иногда название кинетостатического расчета механизмов, в отличие от статического расчета, при котором не учитываются силы инерции звеньев. [c.206]

Левое сечение элемента (рис. 182) условно будем рассматривать как иено-работа всех силовых факторов, приложеи-была равна нулю. Точка приведения сил в правом сечении вследствие деформации элемента получает некоторые малые перемеитеиия, на которых совершается искомая работа. [c.170]

Примеры четырех- и пятиподвижной пар и их условные обозначения (4 л и 5 г) даны на рис. 2.2, д, е. Возможные независимые относительные движения звеньев (вращательные и поступательные) показаны стрелками. Это высшие пары, поскольку контакт элементов звеньев линейный (шар в цилиндре) и точечный (шар на плоскости). Пара 4л — с геометрическим замыканием, а пара 5 т требует силового замыкания. [c.23]

Как известно, в результате нер 1в номерного нагрева и охлаждения металла при сварке в сварном шве и околошовной зоне возникают остаточные напряжения, которые в ряде случаев отрицательно сказываются на работоспособности сосудов и других металлических конструкций. Все методы снятия остаточных напряжений условно ргаделяются на две группы, основанные на термическом и силовом воздействии. [c.332]

Через каждую точку силового поля можно провести поверхность уровня потенциальной энергии, так что все поле будет заполнено поверхностями уровня. Из соотношения (60) теперь следует, что работа в потенциальном силовом поле не зависит не только от траектории, но также и от точного указания начального и конечного положений точки для определения работы достаточно задать поверхности уровня, на которых точка находилась в начальный и конечный момент движения. Выбирая вновь значение потенциальной энергии на начальной изоиотен-циальной поверхности равным нулю, заключим, что потенциальная энергия в данной точке поля равна работе сил при переводе движущейся точки с данной поверхности уровня на некоторую условно нулевую поверхность уровня. Таким образом, приходим к заключению, что потенциальная энергия характеризует возможность силового поля совершать работу. [c.223]

I VI 2. Рассматривая эти силы как находящиеся в равновесии, строим для них замкнутый силовой треугольник (рис. 108, в). Для этого выбираем определенный масщтаб сил и в этом масщтабе из произвольно выбранной точки проводим вектор, изображающий известную силу Л 1. Из концов этого вектора проводим прямые, параллельные стержням / и 2, до их пересечения. Точка пересечения этих прямых определяет третью вершину силового треугольника, а длины его сторон определяют модули и Sj реакций Si и Sj стержней / и 2, равные искомым усилиям в этих стержнях (рис. 108, е). Так как направление силы Л/i нам известно, то, обходя треугольник по периметру в направлении силы A/i, расставим в нем стрелки и определим тем самым направление искомых реакций Si и Если мысленно перенести векторы Si и Sa на стержни / и 2, сходящиеся в узле /, то мы заметим, что реакция Si направлена по стержню 1 к этому узлу, следовательно, стержень 1 сжат реакция жeS2 направлена по стержню 2 от узла, следовательно, стержень 2 растянут. Обычно принято растягивающим усилиям условно приписывать знак плюс , а сжимающим — знак минус . [c.147]

Наличие упругого скольжения и некоторая его зависимость от колебаний нагрузки и условий работы передачи вынуждают называть передаточное число фрикционной передачи условно постоянным. Для практических расчетов силовых фрикционных передач пользуются приближенным значением передаточного числа ussDjZ-Di. [c.68]

Основной поток проводящей жидкости создают внешние для рассматриваемого поля силы. За счет пересечения основного потока с силовыми линиями заданного магнитного поля возникает электрический ток. Все установки, создающие электрический ток таким образом, будем условно называть генераторами. К ним прежде всего относятся собственно магнитогидродинамические генераторы, преобразующие тепловую энергию в электрическую [c.406]

Но часть того же примера связана с определением деформации е через удлинение Д/, которое можно рассматривать как продольное перемещение одного из концов стержня, если другой конец считать неподвижным. Эта часть задачи чисто геометрическая (кинематическая) и решается независимо от уравнений статики. Для полноты формулировки задачи пока недостает информации о механических свойствах материала, т. е. о его способности сопротивляться силовому воздействию. Эту информацию в механике твердого тела получают из эксперимента, с помощью которого устанавливают зависимость (1.4) деформации б от напряжения а. Эксперимент осуществляют на специальных испытательных машинах, в которых испытаниям подвергают стандартные образцы, и получают зависимость а —г в виде графика, показанного на рис. 1.5. Эта условная диаграмма растяжения a = FlAa, в = = AIIIq), на которой отмечены ряд характерных участков и точек Спи — предел пропорциональности, [c.12]

Обычно структура материалов типа металлов упорядочивается по элементам атом — кристалл (блок мозаики) — зерно. Дефекты в твердых телах можно разделить на две группы 1) искажения в атомно-молекулярной структуре в виде вакансий, замещения, внедрения, дислокации и т. п. 2) трещины — разрывы сплошности. Эти дефекты — локальные искажения однородности — совместно со сложностями структуры создают концентрацию напряжений. Что касается трещин, то их условно по размерам разделяют на три разновидности мельчайшие (субмикроскопические), микроскопические и макроскопические (магистральные). Вопросы взаимодействия локальных дефектов между собой и их роль в образовании субмнкроскопических и микроскопических трещин более относятся к физике твердого тела и являются одним из основных направлений физики разрушения. Не останавливаясь на детальном описании этих специальных вопросов, отметим, что в результате приложения внешних нагрузок в теле возникают дополнительные к силам межатомного взаимодействия силовые поля, приводящие в движение различные дефекты, которые, сливаясь, образуют субмикроскопические, а в последующем и микроскопические трещины. [c.182]

Выполненным расчетом не определен и реактивный момент, возникающий в поступатальной паре 3—4. В данном случае условно предполагалось, что размер опор поступательной пары в осевом направлении бесконечно велик. Если задать конструктивные размеры поступательной пары, то можно будет произвести ее силовой расчет по известной после описанного выше силового расчета силе Р34. [c.190]

Выбор положения (Со), для которого потенциальная энергия условно считается равной нулю, совершенно произволен. Когда среди всевозможных положений системы имеется такое, для которого обращается в максимум, вследствие чего П = — onst обращается в минимум, то обычно это особое положение принимают за положение (Со), для которого П обращается в нуль. Тогда для всех остальных положений энергия П положительна. В этом случае положение (С ,), которому соответствует максимум силовой функции Ui, является положением устойчивого равновесия системы при предположении, что на нее действуют только внутренние силы. Это вытекает из теоремы, которую мы докажем ниже. [c.69]

В работе [5] использована зависимость местного смятия от контактного усилия, полученная в результате двукратного интегрирования экспериментальной кривой ускорения при ударе. Рассмотрены различные случаи удара внедрение одного жесткого тела в другое, проникание и др. В результате подстановки в правую часть основного уравнения удара контактной силы Р (и), определенной экспериментально, и условного разделения процесса удара на два этапа (активный и пассивный) получены расчетные формулы для определения изменения силы во времени, а также длительности переднего фронта ударного импульса для обоих участков силовой характеристики. Во все полученные формулы входит кинетическая энергия, и все они объединены в полуэм-пирическую теорию упругопластического удара. [c.12]

В работе изучены температурно-силовые условия проявления аффекта сверхпластичпости сплавов типа Г20 ( 20% Мп, 0,05% С, остальное — железо) с помощью установки ИМАШ-9-66. Образцы сечением 2,5X2 мм и длиной калиброванной рабочей части 10 мм, изготовленные из закаленных от 1050° С в воду заготовок, нагревали до температуры 900° С, значительно большей температуры конца обратного е- у-превращения (А/ =230° С). Образцы в аустенитном состоянии охлаждались до температуры 200° С и нагружались постоянным растягивающим напряжением от о до 20 кге/мм (ниже условного предела текучести приданной температуре). При последующем охлаждении непрерывно фиксировалась с точностью до 0,01 мм длина образцов с помощью часового индикатора на подвижной тяге установки. Скорость нагрева и охлаждения составляла 20°/мин. [c.107]

При пропускании через нагреватель электрического тока промышленной частоты и низкого напряжения образец, помещаемый внутрь нагревателя, нагревается до 1200° С. Для измерения температуры образца служат две проволочные платинородий-платиновые термопары диаметром 0,3 мм (на рис. 80 условно показана одна термопара 12), введенные в вакуумную камеру через герметизирующее уплотнение. Выводы термопар подключаются к электронному автоматическому потенциометру 13 типа КСП-4, с помощьк> которого включается и выключается напряжёние, подводимое к первичной обмотке силового трансформатора, установленного в цепи нагрева образца. [c.147]

Экспериментально установлено, что проекция Мц точки М на координатной плоскости Ох, Ъх при циклической нагрузке с постоянной амплитудой описывает замкнутую петлю, известную как механический (силовой) гистерезис. Проекция М., точки М на координатной плоскости е.,с, Ву такню описывает замкнутую петлю, названную нами деформационным гистерезисом. Следовательно, точка М описывает тоже замкнутую петлю, которую условно назовем пространственным гистерезисом. [c.21]

Как следует из рассмотрения уравнений (14), для определения силовых реакций Rx,q и Ry q может быть использована динамическая модель двух маятниковых звеньев, вращаемых вокруг одного шарнира А. Первое маятниковое звено этой модели можно представить собственно звеном длины X, в точке В которого условно помещена масса т, а угловое положение определяется текущим углом ф второе маятниковое звено — звеном длины I с массой т, точка В которого совмещена с точкой А неподвижного шарнира, вращение вокруг которого определяется углом (ф а) и происходит в беспотенциальном поле. [c.9]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...