Влияние Метод температурный

Характерной особенностью методов начальной стадии является учет существенного влияния на расчетные формулы и на результаты экспериментов начальных условий (критерий Фурье Ро = =aт/б <0,5). Обычно в эксперименте начальные условия требуют постоянства и равенства температур по всей массе образца. В чисто нестационарных методах температурные поля имеют сложную. зависимость от физических свойств тела, геометрических размеров, граничных и начальных условий. [c.126]

Особое значение рассматриваемый метод приобретает при решении размерных цепей, в которых имеются звенья, меняющиеся по своей величине во время эксплоатации машины под влиянием износа, температурных изменений или упругих деформаций деталей. [c.113]

Подавляющее большинство исследований экономической эффективности работы ДОУ базируется на анализе режимов, при которых температура испарения в первой ступени ДОУ составляет менее 130 °С. Это связано с тем, что сульфатный барьер не позволяет повысить температуру выше 105—110°С. В нашем случае этот барьер преодолен и поэтому очень важно выяснить влияние высоких температурных уровней на технико-экономические показатели ДОУ. Ниже рассматривается отмеченное влияние температурного уровня выпаривания воды и стоимости металла, требуемого для изготовления ДОУ, на экономичность дистилляционного метода опреснения воды. [c.82]

Сравните способы введения поправок к решениям для постоянных свойств, учитывающих влияние высоких чисел Маха и температурных напоров, по методу температурного фактора и по методу определяющей температуры для ламинарного и турбулентного пограничных слоев воздуха на поверхности твердого тела. Температура воздуха вне пограничного слоя 540°С. Сравнение проведи- [c.350]

Эё[х )ективность разработанного метода проверялась на широком математическом эксперименте. Было решено большое число разнообразных двумерных осесимметричных задач теплопроводности с граничными условиями I, П и 111 родов. Решения находили для тел сложной формы (например, для ротора паровой турбины К-300-240 ЛМЗ) при произвольном законе изменения температур сред и коэффициентов теплоотдачи во времени и в пространстве, Учитывалась также зависимость теплофизических свойств тела от температуры. При этом детально рассматривалось влияние начального температурного поля. Теплообмен среды и металла в полостях и каналах учитывался при расчете температуры металла в соответствии со схемами, приведенными на рис. 1.3. [c.24]

Метод подвижных сосредоточенных (точечных) источников. Установлено, что местные источники тепла оказывают существенное влияние только на ограниченную область, вне которой резко падающие температуры не оказывают ни качественного, ни количественного влияния на температурное поле. Теплопроводящие тела могут поэтому в первом приближении приниматься неограниченными. [c.108]

Влияние на показания прибора изменения сопротивлений катушек логометра при изменении окружающей температуры ослабляется применением различных специальных методов температурной компенсации. [c.225]

В дальнейшем для измерений коэффициента теплообмена при высоких.температурах широко применялся метод регулярного режима. В работе [13 ] показано, что этим методом можно пользоваться только в малых температурных интервалах из-за изменения а. Поэтому при измерениях в широком диапазоне температуры его нужно разделять на несколько участков. Измерения, проведенные для частиц песка (й = 0,34 мм) и шамота (с( = 0,4 0,95 2 3,4 4,4 7,5 мм), показали нелинейный характер изменения коэффициента теплообмена как функции Т при температурах 1000°С, что объясняется влиянием излучения. Аналогичные результаты приведены в работе [138]. [c.136]

Основой для расчетов нагрева и плавления металла при сварке служат уравнения и формулы, полученные в гл. 6. Их используют для качественной оценки температурных полей, а также для количественных расчетов при определении термических циклов сварки, скоростей охлаждения, размеров зон термического влияния и т. д. Следует заметить, что в ряде случаев реальные процессы и явления протекают сложнее, чем это описывается формулами. Часто характер теплового воздействия при сварке, условия распространения теплоты и теплоотдачи от свариваемых деталей настолько сложны или неопределенны, что расчетное определение температур становится либо затрудненным, либо настолько неточным, что его использование оказывается неоправданным. Экспериментальное определение температур при сварке имеет свои преимущества перед расчетным, хотя и уступает ему в возможности получения и анализа общих закономерностей. Правильным следует считать подход, при котором оба метода дополняют друг друга, а решение об использовании того или иного метода принимается с учетом конкретной обстановки и поставленных задач. [c.203]

Это уравнение получено на основе обработки большого количества экспериментальных данных методами теории подобия. Все физические параметры в формулах (2,80) и (2 81) отнесены к сред ней массовой температуре среды. С помощью температурного фактора Т /Тх в зависимости (2.80) и отношения (рж/Рст) в формуле (2 81) приближенно учтено влияние изменения физических свойств газа и жидкости с температурой на интенсивность теплоотдачи. Уравнения (2 80), (2.81) предназначены для расчета теплоотдачи при нагревании газов и жидкостей. Они справедливы для среднего коэффициента теплоотдачи, и в них учитывается также влияние длины термического начального участка. [c.105]

Для исключения влияния е на результаты ТНК. применяют различные методы. Часто предварительно регистрируют термограммы поверхности ОК при его равномерном нагреве и в последующем используют эти данные при расчете его температурного [c.120]

Установить характерные особенности химического процесса взаимодействия, выявить влияние температурно-временных параметров позволяет лишь привлечение электрохимических методов исследования. [c.226]

Результаты испытания на изгиб 0°-ных волокон в N1 и Ni — Сг матрицах после различных термообработок приведены на рис. 20. Очевидно, что волокна меньше разупрочняются в Ni — Сг-матрице. Последующие испытания на растяжение 0°-ных волокон, извлеченных из Ni — Сг-композитов, показали, что средние величины прочности превосходят 140 кГ/мм , а максимальные значения составляют около 190 кГ/мм . В этом исследовании прочность волокон, находящихся в матрице, была оценена методом акустической эмиссии при испытаниях композита на растяжение. Таким способом была определена деформация разрушения волокна, причем деформации волокна и матрицы предполагались одинаковыми. Прочность самого слабого волокна в матрице составила 253 кГ/мм , чтО существенно превосходит прочность извлеченных волокон. Судя по множеству фотографий и наблюдений структуры поверхности волокон, разупрочненных при взаимодействии с металлом, снижение прочности можно отнести на счет действия тех трещин, которые образуются на поверхности волокон при их изъязвлении. Влияние такого повреждения поверхности волокон на их высокотемпературную прочность в предполагаемом температурном интервале работы различных композитов является одной из интересных проблем, возникающих при анализе множества экспериментальных данных такого рода. [c.343]

Образцы топлива или смазочного материала, помещенные в ампулы из алюминия, нержавеющей или мягкой стали и запаянные в вакууме, на воздухе или в инертной атмосфере, облучали на источнике рентгеновских лучей, ускорителях частиц, -источниках и в различных ядерных реакторах в контролируемых и неконтролируемых температурных условиях. Экспозиции облучения определяли с различной степенью точности, хотя истинные дозы облучения в большинстве случаев не были измерены. В тех немногих случаях, когда были сделаны попытки исследовать влияние некоторых упомянутых выше параметров (например, мощности дозы или типа источника излучения) на изменение свойств и эксплуатационных характеристик облучаемых объектов, было показано, что влияние таких параметров может быть существенным. Поэтому следует сделать вывод, что для большинства исследованных веществ результаты по радиационному воздействию, полученные в экспериментах первого типа, могут. служить только как общее руководство при разработке новых материалов и более чувствительных методов измерения. [c.116]

Количественной оценкой остаточных напряжений и их влиянием на несущую способность материала не занимались до сих пор в столь же строгой постановке, как при анализе напряженного состояния, возникающего при внешних механических воздействиях. Причина этого заключается, главным образом, в отсутствии соответствующих аналитических методов. Исследования затрудняются также тем, что широкий температурный диапазон (порядка 170°С), который необходимо охватывать при анализе остаточных напряжений, не позволяет пренебречь изменением свойств материала с температурой. [c.124]

Интересную проволочную модель-аналог создал в 1953 г. Эллер-брок. Схема установки, предназначенной для исследования установившихся тепловых полей в турбинных лопатках, показана на рис. 44. Целью исследований являлось изучение влияния на температурное поле лопаток охлаждения водой, протекающей внутри каналов. Температурное поле, полученное с помощью такого метода, показано на рис. 45. [c.96]

Основными факторами влияния неоднородных температурных полей в активных элементах твердотельных лазеров на формирование полей излучения в резонаторе и на выходные характеристики лазера являются термоиндуцированные неоднородности показателя преломления и оптической анизотропии среды. Для исследования этих искажений применяются классические интерференционные и поляризационные методы и приборы, в которых используются параллельные пучки лучей. Пропускание измерительных пучков через активные элементы в направлении оси резонатора дает возможность измерять именно те искажения (интегральные вдоль геометрических путей лучей в активном элементе), которые непосредственно характеризуют влияние активного элемента на свойства резонатора. [c.173]

В СМПД приводятся результаты новейших исследований в области анализа процессов растяжения, сжатия, изгиба и кручения, а также специфические приемы лабораторных исследований и, в том числе, методы опытного получения характеристик механических свойств материалов (под влиянием различного температурно-скоростного режима испытания) и применения этих свойств в разнообразных расчетах и др. [c.25]

В основу широко известных сравнительных методов регулярного теплового режима, или так называемых методов бикалориметров, положены приближенные решения уравнения теплопроводности, полученные Г. М. Кондратьевым в предположении, что одна какая-либо из частей системы является областью равномерной температуры. В соответствии с этим составной частью плоских, цилиндрических и шаровых бикалориметров является металлическое ядро — эталон, к которому примыкает исследуемый материал. В данном случае уточнение метода плоского бикалориметра касается вопроса о влиянии неравномерности температурного полг [c.39]

Качество изображения зависит от наличия остаточных теоретических аберраций, которые ие сумел испра]вить оптик-вычислитель, от состояния земной атмосферы в момент наблюдения, от качества изготовления прело.мляющих и отражающих поверхностей и от степени однородности материала линз, входящих в оптическую систему. Как бы тщательно мастер-онтик пи обрабатывал оптические поверхности, какими бы искусными методам ни контролировал их, остаточные погрешности всегда имеются. В реальных условиях обсерватория телескоп и его оптика работают ничем не защищенные от влияния внешних температурных воздействий. Кроме того, под действием собственного веса оптика деформируется, характер и величина этих деформаций зависят от положения, занимаемого телескопом в данный момеит в пространстве. [c.302]

Для исследования была выбрана одна четвертая частЬ ОК--ружности, расположенная в горизонтальной плоскости, где находились две точки касания шарового калориметра е соседними шарами. Опыты проводились при Re = 7-10 средний коэффн-циент теплоотдачи для этого режима был равен 343 Вт/(м -° С) температурная разность в металлической обрлочке при мощности электронагревателя 500 Вт составляла - 62° С измерен-кая разность температур в тангенциальном направлении по поверхности между точкой касания и точкой поверхности с мак- симальным локальным коэффициентом теплоотдачи была равна 6°С влияние неоднородности локального коэффициента теплопередачи практически не сказывалось на температурном поле в оболочке уже на расстоянии 12,5 мм от поверхности. Минимальная температура поверхности получалась в области с максимальным коэффициентом теплоотдачи, максимальная— в месте контакта с соседним шаром. При среднем перепаде в оболочке 62°С измеренная разность температур на поверХ ности электрокалориметра, вызванная наличием переменного коэффициента теплоотдачи, составляла 6° С, что не превышает 10% этого перепада. Полученное экспериментальным путем температурное поле было проверено с помощью расчетных- методов. В частности, был разработан метод, основанный на уравнении теплового баланса в форме конечных разностей, и составлен алгоритм для расчета, распределения температур в объеме на ЭВМ. [c.85]

Во всех исследуемых соединениях — тавровом, стыковом, штуцерном — распределение собственных ОСН крайне неоднородно по толщине листа, что обусловлено спецификой температурных полей, возникающих при многопроходной сварке. В случае применения многопроходной сварки, выполняемой по методу отжигающего валика, структурные превращения практически не оказывают существенного влияния на ОСН в области сопряжения шва с основным металлом собственные ОСН для всех сварных узлов практически одинаковы и составляют примерно 0,8ат Е поперечном и (0,8-Ь 1,0) а в продольном направлениях. На основании исследования собственных ОСН в различных сварных узлах установлено, что источниками реактивных напряжений являюся те узлы, швы которых перерезают несущий элемент и образуют замкнутый контур. [c.326]

По-видимому, именно это исключительное обилие материала и вытекающих отсюда трудностей его систематизации и критической оценки послужило причиной практически полного отсутствия крупных обзоров по термометрии, а тем более монографий. Этот серьезный пробел в значительной мере восполняет книга Т. Куинна. Главное внимание в ней уделено принципиальным вопросам температуре как параметру состояния системы, термодинамической и практическим температурным шкалам и связанной с ними технике измерения температуры различными методами на эталонном уровне точности. Подробный анализ эталонных методов термометрии, их возможностей, поправок, ограничений, источников погрешностей, способных оказать существенное влияние на результаты измерений в очень многих промышленных ситуациях, обладает большой общностью. Это делает книгу Т. Куинна весьма полезной для широкого круга инженеров и научных работников, имеющих дело с технической термометрией. [c.5]

Герметичные ячейки, подробно здесь рассмотренные, приспособлены для градуировки термометров капсульного типа. Для градуировки стержневых термометров в тройной точке аргона, являющейся в настоящее время альтернативной точке кипения кислорода, создана эквивалентная герметичная ячейка [14]. На рис. 4.21 показана такая ячейка вместе с устройством для охлаждения и реализации тройной точки аргона. Пр и комнатной температуре давление аргона в ячейке составляет около 56 атм. Она заполнена аргоном таким образом, чтобы в тройной точке нижняя чаеть ячейки была заполнена твердым или жидким веществом. В процессе работы ячейка первоначально погружается в жидкий азот так, чтобы аргон замерзал в ее нижней части. Когда это происходит, ячейка полностью заливается азотом. Затем сосуд с азотом герметизируется и в нем устанавливается давление, соответствующее температуре тройной точки аргона (83, 798 К). Для этой цели в верхней части сосуда имеется клапан. При такой процедуре давление азота возрастает от 101 325 Па при 77,344 К до 130 кПа при 83,798 К. Этим методом можно реализовать тройную точку аргона, используя для наблюдения за ней стержневой платиновый термометр. Для уменьщения влияния неоднородности температуры ванны жидкого азота ячейка покрывается слоем пенопласта. Точность реализации тройной точки аргона описанным методом не столь высока, как в ячейках для капсульных термометров, из-за недостаточной однородности температурного поля ванны. Тем не менее она находится в пределах 1 мК, и поэтому ячейка типа показанной на рис. 4.21 представляется хорошим конкурентом аппаратуре для реализации точки кипения. кислорода. [c.166]

Все первичные ошибки разделяются также на систематические и случайные. Систематшескими ошибками назынакзтся ошибки, постоянные по значению или изменяющиеся по определенному закону в зависимости от неслучайных факторов, например температурные, ошибки от силовых деформаций, от неправильно градуированной шкалы и т. п. Случайные ошибки возникают при изготовлении и зависимости от ряда факторов и проявляются н рассеянии размеров однотипных деталей. Значение каждой из случайных ошибок невозможно заранее предвидеть. Влияние случайных ошибок учитывается допуском на размер, а оценить значения случайных ошибок можно приближенно методом теории вероятностей. [c.109]

В процессе эксплуатации причиной многих отказов оболочковых конструкций является разрушение от трещиноподобных дефектов, которые возникают как в процессе сварки, монтажа и сооружения, так и в результате эксплуатационных повреждений. Обеспечение Tf)e6y Moro уровня надежности и работоспособности констр кций в процессе эксплуатации предполагает наличие информации о нагру женности стенки оболочки, которая является интегральной величиной действу ющих силовых воздействий на конструкцию (механических, температурных, монтажных и др.). Традиционно используемый для получения данных метод тензометрии позволяет получить информацию о напряженном состоянии конструкции при эксплу атационных нафузках. Начальное напряженном состояние конструкции при этом не измеряется. Однако известно, что начальные напряжения (монтажные, остаточные сварочные и др.) могут оказать значительное влияние на работоспособность и на-дежность при эксплуатации,В связи с этим на передний план выходят методы оценки реальной нафуженности конструкций, позволяющие [c.63]

При применении метода термовысвечивания необходимо иметь в виду, что форма кривых термовысвечивания и положение их максимумов может существенно меняться в зависимости от степени возбуждения фосфора, длины волны возбуждающего света, температуры, при которой происходит возбуждение, а также скорости нагревания. Кроме того, форма кривых термовысвечивания для высокотемпературной части кривой иногда искажается из-за влияния температурного тушения. [c.221]

Для учета влияния полей физических параметров на коэффициент теплоотдачи при большой скорости движения газа разработан также метод определяющей температуры. При расчете процессов теплоотдачи в соответствии с этим методом физические параметры газа необходимо выбирать по некоторой эффективной температуре, которая зависит от трех температур, оиределяюи1их форму температурного поля при большой скорости течения газа температуры поверхности Т, , адиабатной температуры стенки Т, и температуры на внешней грашще пограничного слоя Tis. По Э. Эккерту, эффективная температура определяется формулой [c.384]

Особенности установок для зернистых продуктов. Если требуется определить эффективные ТФХ насыпи или продуктов крупнозернистой структуры, то следует принимать слишком большую толщину образца, чтобы пренебречь влиянием пристенных слоев либо исключить это влияние. Второй путь предпочтительнее, поскольку первый свел бы на нет основное преимущество тепломассометрическнх методов определения ТФХ скоростные измерения при тепловых и температурных нагрузках, которым продукт подвергается в технологических аппаратах. [c.97]

Для высокоскоростных летательных аппаратов кратковременного действия применение теплозащитных покрытий является эффективным средством снижения температурного уровня в элементах конструкции. Используя численный метод, описанный в задаче 17.17, исследовать влияние толщины теплозащитного покрытия на уровень температур в носовом профиле крыла летательного аппарата. Носовой профиль наготовлен из хромоникелевой нержавеющей стали 12Х18Н10Т. На внешнюю поверхность профиля нанесен слой покрытия толщиной б. Покрытие имеет следующие физические свойства а — X 1 ср) — 0,2 10 mV Ь = [c.272]

С увеличением концентрации напряжений более отчетливо проявляется влияние напрягаемых объемов и температуры на переход от вязкого состояния к хрупкому. Поэтому для определения условий перехода от вязкого к квазихрупкому или хрупкому разрушению широко используют температурные зависимости характеристик прочности и пластичности. В качестве примера на рис. 1.10 приведены результаты испытаний для малоуглеродистой стали 22К при растяжении образцов с площадью сечения f=lOOO мм . При испытаниях образцов с острыми надрезами регистрировались разрушающее напряжение Ск, сужение площади поперечного сечения ij) и максимальная деформация бтах в зоне концентрации напряжений после разрушения, измеренной методом сеток с шагом 0,1 мм. Кроме указанных характеристик на диаграмме рис. 1.10 нанесены величина Fb — доля вязкой ягтp и.члома (как хаоареристика степени [c.17]

Критически проанализированы экспериментальные данные об основных теплофизических свойствах титана и промышленных титановых сплавов, изложены методы определения наиболее достоверных Значений. Рассмотрены температурные зависимости теплофизн-ческих характеристик, влияние легирования на свойства указанных материалов. Приведены таблицы температурной зависимости термодинамических свойств титана, предлагаемые в качестве стандартных справочных данных. [c.23]

Приведены новейшие данные по оптической, световой, электронной, просвечивающей, растровой, дифракционной, фотоэмиссиоиной и автоионной микроскопии. Описан метод дифрактометрии в медленных электронах и при использовании электронов с высокими энергиями. Рассмотрен микроанализ с помощью электронного зонда, Оже-спектроскопии и др. Изложены сведения о сварных соединениях. С позиций металлографии классифицированы различные способы сварки, исследованы основные изменения структуры прн сварке с растрескиванием в твердом состоянии, прослежено влияние температурного поля на структурные изменения при различных способах сварки. [c.28]

Некоторые дополнительные факторы, влияющие на погрел1н6сть потенциометрического метода контроля с ионоселективными электродами. Электродвижущая сила электродных систем, применяемых в потенциометрии для определения состава раствора, зависит не только от активности (концентрации) потенциало-определяющих ионов, но и от температуры анализируемой среды. Для устранения этого влияния современные потенциометрические приборы снабжены устройством температурной компенсации. [c.34]

Из кинетической концепции процесса разрушения [57] следует, что в основе разрушения лежат последовательные элементарные акты распада межатомных связей. Для сложнолегированных гетерогенных жаропрочных сплавов трудно (если вообще возможно) оценить межатомные силы связи твердого раствора, на которые влияют легирующие элементы и степень легирования. Нельзя также не учитывать возможного влияния на закономерности зарождения и развития повреждений диффузных процессов, особенностей дислокационной структуры и других факторов. В этих условиях оценка параметров уравнений долговечности должна базироваться на методах, позволяющих отразить все особенности развития процесса деформирования и разрушения в пределах анализируемой температурно-силовой области службы металла в интегральной форме. [c.69]

При изучении влияния ванадия на изменение твердости Нцс деталей багерных насосов из хромистого чугуна учитывали, что на нее существенное влияние оказывают колебания содержания углерода в чугуне ИЧХ28Н2 и колебания температурных и временных параметров при термообработке. Поэтому анализ проводился методами математической статистики. [c.241]

Рассмотрено применение метода конечных элементов для расчета термических усадочных напряжений ) в композитах. В введении отмечено, что большинство ранее предложенных методов основано на линейном подходе. Это приводит, как правило, к завышенной оценке уровня усадочных напряжений. Основной источник ошибок заключается в неучете ползучести полимерной матрицы. В этой главе остаточные напряжения, рассчитанные с учетом ползучести матрицы, сравниваются с соответствующими напряжениями, полученными в предположении об отсутствии ползучести. Показано влияние температурного режима цикла отверждения на напряженное состояние композита носле завершения технологического процесса. Рассмотрены такие ситуации, когда превышение остаточными напряжениями пределов текучести одной из компонент композита приводит к изменениям его деформативных свойств. Дана оценка влияния остаточных напряжений на неунругое поведение композита. [c.249]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...