Свойства деформативные

На схемах 27 и 28 рассмотрены дифференциальные уравнения для брусьев, различным образом соединенных с упругим основанием. Статическая сторона задачи здесь описана дифференциальным уравнением, для перемещений при соответствующей деформации. Геометрическая сторона выражает условия полного контакта равенство перемещений контактирующих точек бруса и основания. Физическая сторона характеризует деформативные свойства основания. В данном случае рассматривается простейшая модель основания, для которой [c.17]

В практике расчетов из характеристик напряжений наиболее широко используют и Опч- Наряду с ними суш,ественной характеристикой, укоренившейся в практике классификации материалов по их прочности и деформативным свойствам, является остаточное удлинение при разрыве 6, которое определяется как средняя остаточная деформация в разрушенном образце на начальной длине = lOd, если сечение разрыва условно расположить в середине этого отрезка. Для этого до испытания на I, образец наносят равноудаленные по длине [c.140]

Расчет упругих характеристик элементарного слоя содержит два этапа определение характеристик приведенной матрицы за счет усреднения упругих свойств волокон, уложенных в направлении, перпендикулярном к плоскости слоя, со связующим и расчет характеристик слоя исходя из упругих свойств волокон, параллельных плоскости слоя, и Свойств модифицированной матрицы. Таким образом, последующий расчет деформативных характеристик слоистого материала определяется выбором направлений армирования, которые усредняются при модификации свойств матрицы или являются арматурой выделенного элементарного слоя. [c.57]

Во-первых, упругие свойства наращиваемого тела вызывают приращение напряжений одновременно во всех элементах наращиваемого тела при приращении внешней нагрузки. Во-вторых, ползучесть материала приводит к передаче части усилия от ранее рожденных элементов на вновь рожденные. Наконец, старение материала приводит к возрастной неоднородности, состоящей в большей жесткости (меньшей деформативности) ранее зародившихся элементов по сравнению со вновь рожденными, что уменьшает процесс разгрузки ранее рожденных элементов. Первый фактор объясняет увеличение максимального напряжения при учете последовательности возведения — загружения по сравнению со слу-, чаем загружения массива после его возведения. Второй эффект проявляется на временах порядка времени ползучести материала и усиливается при увеличении времени возведения. При малых временах возведения, когда ползучесть материала не успевает проявиться, решение вязкоупругой задачи наращивания стремится к решению задачи упругого наращивания. При увеличении времени возведения увеличивается эффект разгрузки первого родившегося элемента 0 = 0, и величина Р Т, 0) уменьшается от 1 94 при Г —> о до 0,941 при Г = 40 сут. При дальнейшем увеличении времени Г увеличение жесткости элемента 0=0 по сравнению с позднее рожденными элементами в силу увеличения разности возрастов приводит, как видно йз таблицы, к увеличению величины Р Т, 0). [c.101]

Если ядро Р t, т), определяющее деформативные свойства цилиндра, вырождено, то ядро К(, х, ) также будет вырожденным, и интегральное уравнение (5.17) может быть приведено к дифференциальному.) Для ядер вида (х, 1 ) = А (х) В ( ) решение может быть приведено к квадратуре (см. главу 1). [c.219]

Неучтенный температурный градиент в поперечном сечении образца приводит к значительным искажениям определяемых механических свойств. По данным [1] испытания графита при температуре 3000° С с прямым нагревом электрическим током на образцах диаметром 10 мм было отмечено занижение предела прочности в 4 раза, деформативности в 7.7 раза по сравнению с испытанием в условиях косвенного нагрева. При нагреве методом электросопротивления образцов с защитными покрытиями положение может еще более усугубляться из-за неравномерного распределения плотности тока по сечению образца вследствие различия величин удельных электрических сопротивлений материала покрытия и образца, могущих отличаться по величине на несколько порядков. [c.52]

Пластмассы выгодно отличаются от других материалов рядом особенностей широкой гаммой прочностных и деформативных свойств простотой изготовления из них изделий литьем, штамповкой, прессованием, без какой-либо дальнейшей обработки устойчивостью к атмосферному воздействию и влиянию агрессивных [c.352]

Если 7 = 1, то удар называют абсолютно упругим если У = о, то абсолютно неупругим при 0 С < 1 удар называют неупругим. Названия эти, разумеется, условны, поскольку отражение в Я деформативных свойств вообще никак не оговорено, а тем более ничем не гарантировано. [c.260]

Поскольку сопротивление малоцикловой усталости связано с длительной пластичностью [1, 6, 8], различие деформативных свойств жаропрочных сплавов необходимо учитывать при формулировании закономерностей неизотермического малоциклового разрушения с учетом формы и параметров циклов нагрузки и температуры, а также длительности циклического деформирования. [c.30]

Иногда в расчетной схеме как бы признается, что свойствами инерции и деформативности обладают все элементы системы, но ограничение числа степеней свободы достигается путем априорного (и в известной степени произвольного) задания конфигурации системы при колебаниях, т. е. формы колебаний. [c.8]

Для воспроизведения деформативных свойств заготовки вдоль ее продольной оси (оси У) модель представлена двумя массами [c.120]

Одним из способов улучшения прочностных и деформативных свойств оснований является применение армированного грунта, представляющего собой комбинацию грунта и арматуры. Введение армирующих элементов позволяет значительно улучшить прочностные и деформативные характеристики грунтов, а следовательно, снизить затраты на возведение фундаментов. Большинство экспериментальных и теоретических исследований армированных грунтов проводилось в песках, работа же армированных оснований (АО) в пылевато-глинистых грунтах изучена еще недостаточно. Поэтому для использования в строительной практике конструкций оснований из армированного грунта необходимо было провести анализ их напряженно-деформированного состояния (НДС) и разработать инженерный метод расчета данных конструкций. [c.3]

Критериями оценки конструкций дисков являются коэффициенты запасов по различным параметрам, определяющим их напряженность, деформативность, несущую способность и долговечность. Важной характеристикой является долговечность диска-Повышение ресурсов работы приводит к резкому увеличению как длительности действия нагрузок, так и числа повторений (циклов) нагружений для некоторых машин. Накопление длительных статических и малоцикловых повреждений в материале может привести к преждевременному разрушению дисков. Расчет долговечности должен быть основан на точной оценке напряжений и деформаций, учете концентрации напряжений, знании свойств материала в аналогичных условиях нагружения и использовании современных представлений о накоплении повреждений. [c.6]

Из механических свойств анизотропных материалов инженера в первую очередь интересует их деформативность [c.9]

Деформационная (вторичная) анизотропия наиболее часто возникает в металлах после обработки давлением. Остаточные изменения свойств, возникающие при пластической деформации металла, различны в разных направлениях, т. е. анизотропны. Это объясняется разной величиной касательных напряжений, действующих по различно ориентированным площадкам и обусловливающих различную степень пластической деформации. При этом очевидно, что наибольших различий следует ожидать не между продольным и поперечным (по отношению к направлению вытяжки) направлениями, а между продольным и диагональным. Оценка степени анизотропии металла, обработанного давлением, по соотношению характеристик продольных и поперечных свойств не только недостаточна, но и ошибочна, поскольку экстремальные величины характеристик часто получаются для промежуточных (чаще всего диагональных) направлений. Для металлов при кратковременном статическом нагружении следует различать анизотропию упругой деформативности, пластической деформативности, сопротивления малым пластическим деформациям, сопротивления большим пластическим деформациям и разрушения. Металлы могут быть изотропны в отношении одних свойств и анизотропны в отношении других. Наиболее сильно анизотропия металлов проявляется в отношении пластической деформативности и при разрушении путем отрыва. Анизотропия обнаруживается и при динамических испытаниях металлов. [c.26]

Учет специфики анизотропных и деформативных свойств, связанных с особенностями композитного материала, проводился с использованием кинематических гипотез типа сдвиговой модели С.П.Тимошенко, в соответствии с которыми компоненты вектора [c.4]

В последнее десятилетие метод конечных элементов начал применяться к расчету шин [11.34, 11.41, 11.43, 11.47]. Этому способствовало и то обстоятельство, что за рубежом, в частности в США, были созданы программные комплексы, предназначенные в основном для нужд авиационной и ракетной техники, которыми можно пользоваться, не вдаваясь в детали самого метода. В результате из поля зрения ученых выпадал ряд эффектов, связанных с учетом таких специфических факторов, присущих радиальным шинам, как неоднородность, анизотропия деформативных свойств, низкая сдвиговая жесткость и т.д. Критический разбор работ, выполненных в этой области и опубликованных до 1980 года, содержится в обзорной статье [11.44]. К настоящему времени метод конечных элементов так и не удалось применить для решения контактной задачи, поставленной в полном объеме с учетом упомянутых особенностей современных шин. [c.237]

Как и следовало ожидать, использование теории анизотропных оболочек приводит лишь к незначительному уточнению напряженно-деформированного состояния шины, что объясняется наличием многослойного каркаса со слабо выраженной анизотропией деформативных свойств. Так, значение сдвигового усилия S меньше нормальных усилий Т , почти в 1000 раз, крутящий момент Я меньше изгибающих моментов Ml, М2 на порядок (см. рис. 11.21, а). Аналогичный вывод можно сделать относительно поперечного усилия 02 (см. рис [c.265]

Модуль упругости Е определяется опытным путем в результате специальных лабораторных испытаний. Модуль упругости Ей коэффициент Пуассона ц полностью определяют деформативные свойства изотропных материалов. [c.68]

Разработанные методы описания структуры фрактальных кластеров и основных процессов их агрегации могут быть использованы для построения теории структурно — механических свойств дисперсных систем как основы их физико-химической механики. Ключевой характеристикой теорий такого рода являются модули упругости, поскольку они определяют не только жесткость и деформативность дисперсных систем и материалов, но также их вязко— и термоупругое поведение, прочность и твердость. Существующие асимптотические оценки поведения модулей упругости в области перколяционных фазовых переходов [76] мало пригодны для конкретных расчетов напряженных состояний при различных видах нагружений. [c.42]

А. Сен-Вепана, О. Мора, характеризуется широким исследованием деформативных свойств тел и построением (носящим феноменологический характер) различных критериев разрушения, называемых теориями прочности. Сущность этих теорий состоит в [c.5]

Возникла необходимость детального рассмотрения структурных схем каждого класса материалов и выявления в них наиболее характерных составляющих (элементов), определяющих деформативные свойства материалов. Вопрос о выборе и выделении таких элементов требует соответствующего обоснования. Известно, например, что переход к некоторой квазиоднородной анизотропной среде по всему объему материала соответствует частичному сглаживанию неоднородности материала часть арматуры усредняется со связующим в модифицированную матрицу. Получается одномерный материал с модифицированной матрицей, для которого достаточно просто учитывается кинематическая связь компонентов материала при нх совместном деформн-рованнн. Такой подход не является универсальным, так как нрн изменении ориентации волокон одного из направлений запись кинематических ус- [c.48]

При расчете деформативных характеристик ортогонально-армированного двухмерного волокнистого композиционного материала используется прием, сущность которого состоит в том, что расчет проводят по формулам для однонаправленного материала, но характеристики связующего рассчитывают предварительно через свойства полимерной матрицы и армирующих волокон ортогонального направления. [c.56]

Анизотропия композита является следствием особенностей геометрии и особенностей термомеханических, деформативных и прочностных свойств компонент. Поэтому композит может иметь ряд плоскостей, в которых его свойства весьма низки и определяются в значительной степени микроструктурой. Местное разрушение происходит, как правило, по этим плоскостям. В ряде случаев такое разрушение смягчает концентрацию и уменьшает вероятность распространения трещины ), ведущей к разрушению. С другой стороны, появление ограниченных областей разрушения при низких уровнях напряжений не позволяет дать строгое определение тому, что же считать разрушением композита в целом. Поэтому анализировать разрушение композитов необходимо параллельно с позиций макро- и микромеханики. При использовании феноменологического подхода разрушение определяется по изменению макроповедения конструкции, проявляющемуся в виде потерн устойчивости или исчерпания прочности. В микроподходе разрушением считают нарушение поверхности раздела волокно — матрица. Состояние разрушения наступает, когда около одного или группы микродефектов напряжения в волокне или матрице превышают соответствующие предельные значения. [c.37]

Рассмотрено применение метода конечных элементов для расчета термических усадочных напряжений ) в композитах. В введении отмечено, что большинство ранее предложенных методов основано на линейном подходе. Это приводит, как правило, к завышенной оценке уровня усадочных напряжений. Основной источник ошибок заключается в неучете ползучести полимерной матрицы. В этой главе остаточные напряжения, рассчитанные с учетом ползучести матрицы, сравниваются с соответствующими напряжениями, полученными в предположении об отсутствии ползучести. Показано влияние температурного режима цикла отверждения на напряженное состояние композита носле завершения технологического процесса. Рассмотрены такие ситуации, когда превышение остаточными напряжениями пределов текучести одной из компонент композита приводит к изменениям его деформативных свойств. Дана оценка влияния остаточных напряжений на неунругое поведение композита. [c.249]

Установлено, что даже при незначительных уровнях внешних нагрузок в изделиях из композиционных материалов возникают микротрещины, которые вместе с различными видами воздействий (влажность, температура) существенно снижают физико-механические свойства композиционных материалов. Трещина является источником концентрации напряжений, это приводит к снижению несущей способности эксплуатируемого изделия, особенно при переменных напряжениях. Вследствие различия показателей деформативности и коэффициентов линейного теплового расши-"решгя [c.17]

Иоганн Баушингер (Johan Baus hinger, 1833—1893) — немецкий механик, исследовавший экспериментально деформативные и прочностные свойства материалов. [c.261]

Разрабатывая молекулярно-механическую теорию трения, проф. Крагельский И. В. предложил рассматривать образующуюся фрикционную связь между двумя трущимися телами как некоторое физическое тело, обладающее определенными свойствами, отличающимися от свойств обоих трущихся тел [179]. Это так называемое третье тело является, некоторого рода, связью, обладающей упруго-вязким характером. На свойства этой связи оказывают влияние состояние поверхности, величина давления между телами, время контактирования, скорость приложения нагрузки и т. п. Вследствие дискретного характера контактирования выступы, имеющиеся на поверхностях трения, сглаживаются или сменяются впадинами, т. е. материал в поверхностном слое при трении непрерывно передеформируется. Рассматривая область передеформирования как третье тело , можно считать, что силы внешнего трения обусловлены силами вязкого сдвига, возникающими в деформативной области обоих тел. В этой области происходят значительные пластические деформации, обусловленные возникновением в контактных точках высоких [c.547]

Анализ результатов испытаний жаропрочных сплавов с различны ми прочностными и деформативными свойствами показывает, что сопротивление малоцикловой усталости зависит прежде всего от режи ма неизотермического нагружения и длительности цикла нагружения Кривые усталости, полученные при противофазном неизотермическом нагружении, достаточно систематически совпадают с кривыми усталос ти для максимальной температуры цикла, построенными при изотер мических испытаниях. [c.36]

Для материалов ХН60ВТ, 12Х18Н9, 15Х18Н12С4ТЮ с различными прочностными и деформативными свойствами кривые изменения степени суммарного повреждения по числу циклов имеют сходственный характер при всех рассмотренных режимах нагружения d = 0,5. .. 1,5 (рис. 2.15), что соответствует обычному разбросу характеристик материала, полученных в базовых экспериментах. [c.37]

На примере конструкционных жаропрочных сплавов с различными прочностными и деформативными свойствами показано [1, 2, 8], что особенности формирования предельного состояния при термомеханическом и термоусталостном малоцикловом нагружении наиболее полно учитьшает деформационно-кинетический критерий прочности, перспективность которого для режима неизотермического малоциклового нагружения показана в ряде работ [ 2 — 4,11, 20, 39 ]. [c.43]

Деформативные свойства слоев в соприкасающихся стыках опишем моделью Герца — Тимошенко [1, 2], где деформация поверхности получается путем сложения деформации системы с учетом упрощающих гипотез (в данном случае как деформация гибкой нити) с деформацией упругого слоя толщиной h 2. При учете макроструктуры соприкасающихся поверхностей используем модель И. Я. Штаер-мана [3]. В этом случае деформативность макрошероховатостей в нормальном и тангенциальном направлениях имитируется прослойкой Винклера. [c.345]

Поскольку структурные изменения в многослойном композици- й онном материале могут происходить на различных этапах нагруже- ния и деформативные свойства конструкции во многом зависят от истории деформирования отдельных слоев, будем поступать следу- ]г ющим образом. Процесс статического нагружения мысленно свяжем с некоторым условным временем т. Будем считать, что на интервале f времени (т, т -f Дт) известны конкретные приращения внешних нагрузок. [c.98]

Высокая длительная прочность, неизменность деформативных свойств во времени и низкое удлинение при разрыве волокон бора предопределяют высокий уровень статической усталости и малую ползучесть материалов на их основе. Достаточно высокое сопротивление усталости бороволокнитов, составляющее для материала КМБ-1 м и КМБ-2 0,35—0,40 ГПа, может быть увеличено при использовании более высокопрочной матрицы. [c.368]

Упорядочение структуры линейных полимеров при их ориентационной вытяжке ведет к анизотропии механических свойств, имеющей не только количественный, но и качественный характер. При растяжении вдоль направления ориентации прочность определяется силами химической связи в молекулах, которые при этом располагаются более или менее параллельно и однородно. При растяжении же в поперечном направлении прочность ориентированного полимера определяется только силами межмолекулярного взаимодействия, а эти силы значительно меньше первых. В этом случае можно принять в пленках расчетную схему ортогональной анизотропии. Для многих листовых материалов, толщина которых мала по сравнению с размерами листа (бумага, картон, искусственные кожи, ориентированные пленки), характерны значительные деформативность и реономность свойств. [c.23]

Создание перспективных металлокордных шин с высокими технико-экономическими показателями невозможно без тщательного изучения их прочностных 9войств. Это указывает на актуальность разработки расчетных методик металлокордных шин, учитывающих в полной мере значительную анизотропию деформативных свойств и низкую сдвиговую жесткость резинокордных слоев. [c.244]

Гибридизация композитов посредством армирования волокнами разных физико-механических типов (сортов) позволяет в ряде случаев добиваться оптимального соотношения между жесткостными и прочностными свойствами материала. Чаще всего, однако, использование в композите волокон различных сортов имеет своей целью снижение стоимости конструкционного материала за счет замешения части дорогостоящей арматуры более дешевыми ее видами. Кроме полиармированных композитов к гибридам следует отнести слоистые композиты, содержащие слои, изготовленные из различных материалов. Слоистые гибридные композиты применяются в конструкциях, к которым наряду с требованиями по несущей способности предъявляются дополнительные требования (например, по тепло- и звукоизоляции). Структурные особенности указанных видов гибридных композитов необходимо учитывать в процессе расчета их физико-механических характеристик (в частности, деформативных). [c.5]

Подавляющее большинство известных решений задач оптимизации конструкций из композитов получено в детерминированной постановке. При этом стохастический характер моделей оптимизации, обусловленный стохастичностью физико-механических свойств композита, учитывается посредством интерпретации описывающих эти свойства параметров модели как статистически усредненных величин. В отношении деформативных характеристик конструкций такой подход представляется достаточно правомерным, поскольку указанные характеристики получаются в результате усреднения большого числа элементов конструкционного композита (представительных объемов, монослоев и т. д.). Однако такие факторы, как, например, геометрические несовершенства, индивидуальны на уровне конструкции и поэтому в модели оптимизации, вообще говоря, усреднены быть не могут. Один из разделов главы посвящен анализу стохастических моделей оптимизации и методам де-терминизации некоторых частных случаев таких моделей. [c.7]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...