Влияние температурных неоднородностей

ВЛИЯНИЕ ТЕМПЕРАТУРНОЙ НЕОДНОРОДНОСТИ РАБОЧЕГО ТЕЛА [c.63]

Для определения Д(/сг и Аи есг необходимо знать количество (долю) сгоревшей части заряда и ее состав, а также температуру сгоревшей и не-сгоревшей частей заряда. Как количество, так и температуру определить довольно трудно. Необходимо, однако, заметить, что, если количество и состав сгоревшей части заряда иногда пытаются хотя бы приближенно учесть, то влияние температурной неоднородности не рассматривается даже в специальных исследованиях по тепловыделению в двигателях [37—39]. [c.63]

Теоретический расчет конвективного теплообмена потока жидкости в трубах осложняется влиянием ряда эффектов, таких, например, как формирование и взаимное влияние скоростных и температурных полей в потоке, влияние естественной конвекции на ламинарное течение в трубах, влияние температурных неоднородностей при переносе тепла турбулентными массами к стенке и др. [c.334]

Влияние температурных неоднородностей. Благодаря течениям и нагреванию поверхности моря и возникающих при [c.320]

Влияние температурных неоднородностей. Благодаря течениям и нагреванию поверхности моря и возникающих при этом процессов конвекции и перемешивания в море в той или иной степени всегда имеются температурные неоднородности, которые оказывают существенное влияние на распространение звука, в особенности ультразвука. На рис. 198 приведена типичная кривая температуры, полученная при перемещении в океане чувствительного малоинерционного термометра по горизонтали на глубине 50 м. [c.331]

Остановимся еще на одном аспекте влияния температурного фактора на статически неопределимые системы. При воздействии высокого нагрева в системе, наряду с возникновением в ней температурных усилий, происходят изменения в свойствах материала — могут изменяться величины и а изменяются (понижаются) и прочностные характеристики, и при этом тем значительнее, чем продолжительнее воздействие высоких температур. Поэтому в тех случаях, когда произошел высокий нагрев какой-то части конструкции, необходимо как можно скорее отвести тепло в окружающую среду или в другие части конструкции. При этом, с одной стороны, понижается уровень нагрева в наиболее нагретой части, а с другой стороны, понижается степень неоднородности поля приращений температур. Как то, так и другое понижение влечет за собой уменьшение температурных усилий. Вместе с тем выравнивание температур зависит от трех факторов плотности, теплопроводности и теплоемкости материала — и характеризуется коэффи-циентом температуропроводности а, равным [c.181]

К недостаткам метода, уменьшающим его точность, следует отнести непостоянство параметров кристаллической решетки для эталона, влияние температурных изменений кристаллической решетки, влияние состояния (чистоты обработки) поверхности образца и неоднородности структуры материала исследуемых деталей. [c.7]

Температурные пульсации в атмосфере, о влиянии которых мы говорили в главе шестой, в море не изменяются быстро, поскольку скорости потока относительно малы. Поэтому в первом приближении можно считать, что температурные неоднородности в море как бы неподвижны и во всяком случае если меняются, то медленно. Можно считать, что в морской воде разбросаны температурные неоднородности различного размера, играющие роль выпуклых и вогнутых линз, рассеивающих и фокусирующих звуковые лучи. [c.321]

Температурные неоднородности в море приводят к ряду существенных эффектов при распространении ультразвука. Эти эффекты в основном таковы же, как и те, о которых мы говорили в главе шестой при рассмотрении вопроса о влиянии турбулентности на распространение звука в атмосфере в море также имеют место флюктуации скорости звука, неточности фазового пеленга, колебания уровня сигнала и явление рассеяния на температурных неоднородностях. [c.321]

Перейдем к изучению структуры поля концентрации пассивной примеси х. t). перемешиваемой локально изотропной турбулентностью. Для определенности будем считать, что (ле, t) — температура, переносимая перемещающимися жидкими частицами, но не оказывающая заметного влияния на турбулентный режим иначе говоря, мы будем рассматривать вынужденную конвекцию в температурно-неоднородной жидкости при наличии развитой турбулентности динамического происхождения. [c.345]

В [1] проведены исследования по данной проблеме в осесимметричной постановке, когда центр сферической нагретой области в набегающем потоке движется по оси симметрии обтекаемого тела. Дан детальный анализ структуры течения и изменения локальных и интегральных характеристик процесса взаимодействия полусферы с температурными неоднородностями. В [2] решена задача о входе затупленного конуса в нагретое полупространство под углом атаки. Однако отсутствуют данные о влиянии исследуемого процесса на аэродинамические характеристики обтекаемого тела. В [3-5] исследуется влияние вдува с поверхности на аэродинамику затупленных тел при их сверхзвуковом обтекании под углами атаки. Показано улучшение аэродинамики свойств обтекаемых тел при наличии вдува. [c.147]

Специфические условия Западной Сибири и Крайнего Севера также снижают надежность проложенных там трубопроводов. Грунты, особенно многолетнемерзлые, характеризуются локальными неоднородностями, которые трудно предусмотреть при проектировании и учесть при строительстве. В ре -зультате со временем происходит смещение первоначального положения плети, увеличиваются внутренние напряжения в теле трубы, что резко повышает вероятность появления трещин и разрывов металла. Переход к трубам большого диаметра сопряжен с увеличением влияния температурных факторов на продольную устойчивость, сохранность и долговечность изоляционных покрытий. [c.22]

При исследовании термопарой температурного градиента в печи всегда затруднительно ответить на вопросы о причине изменения показаний температуры после перемещения термопары. Этой причиной могут быть как неоднородное температурное поле в печи, так и неоднородность электродов самой термопары. К счастью, обычно удается найти верхнюю границу влияния неоднородностей. Если наблюдаемые изменения э.д.с. в зависимости от положения термопары явно больше, чем эта граница, то можно быть уверенным в наличии неоднородного температурного поля в печи. В противном случае определенного заключения об источнике изменений э.д.с. и форме температурного поля в печи сделать нельзя. [c.270]

Применение конструкционных низколегированных сталей повышенной и высокой прочности, теплоустойчивых и жаропрочных хромомолибденованадиевых, нержавеющих хромоникелевых сталей, биметаллов и композиционных материалов для изготовления аппаратов актуализирует проблему механической неоднородности. Механическая неоднородность, заключающаяся в различии механических характеристик зон (шва Ш, зоны термического влияния ЗТВ и основного металла) сварного соединения, является, с одной стороны, следствием локализованных температурных полей при сварке структурно-неравновесных сталей, с другой - применения технологии сварки отличающимися по свойствам сварочных материалов с целью повышения технологической прочности. [c.93]

Среди методических погрешностей определения X в плоском слое при стационарном режиме выделим возможные в ТФХ-приборах неоднородность температурного поля в образце, зависимость к (/), влияние лучистого и конвективного переноса теплоты и влияние утечек теплоты по токосъемным проводникам. Первая причина тщательно изучена (см. п. 4.3), к дополнительным мерам по ее устранению относится изоляция боковых поверхностей образца либо поддержание тепловых потерь через них на заданном уровне, а также обеспечение надежного теплового контакта образца с поверхностями тепловых блоков за все время проведения опытов. [c.124]

Для того чтобы оценить влияние неоднородности поля приращений температур на величину температурных усилий, проанализируем, как изменяется выражение, находящееся в скобках в формулах (3.12), в зависимости от [c.179]

Твердые тела могут быть неоднородными в объеме по своим свойствам. При изучении их поведения при повторных нагружениях следует различать исходную неоднородность (например, в результате предварительной пластической деформации, термической или термохимической обработки) и неоднородность, приобретаемую в процессе нагружений. В последнем случае возможна как циклически изменяющаяся (в связи с влиянием переменного температурного ноля), так и накапливающаяся (вследствие происходящей пластической деформации) неоднородность. Конечно, эти два вида неоднородности могут быть связаны взаимным влиянием. [c.126]

При различных технологических операциях различны и причины, приводящие к неоднородным объемным деформациям, т. е. причины, вызывающие появление остаточных напряжений. В сварочном процессе, например, такими причинами являются температурный цикл сварки, структурные превращения в металле шва и в зонах термического влияния и изменение растворимости газов, окружающих сварной шов. Литейные остаточные напряжения возникают как следствие неравномерного (по объему детали) остывания отливок. При обработке давлением источником возникновения остаточных напряжений может быть неравномерная пластическая деформация. [c.210]

Предположим, что требуется найти излучательную способность изотермической полости, показанной на рис. 7.5. Величина, которую необходимо вычислить, представляет собой отношение спектральной яркости элемента стенки А5, визируемого в Р, к спектральной яркости черного тела при той же температуре. В свою очередь поток излучения, исходящий из в направлении апертуры а, состоит из двух частей потока, излученного самим элементом А5, и лучистого потока, отраженного тем же элементом А5. Первый зависит только от коэффициента излучения стенки и ее температуры и не зависит от присутствия остальной части полости. Отраженный поток, со своей стороны, зависит от коэффициента отражения поверхности элемента А5 и от лучистого потока, попадающего на А5 из остальной части полости. На значении отраженного потока сказывается влияние а, так как лучистый поток, который в замкнутой полости пришел бы от а в направлении А5, в рассматриваемом случае отсутствует. Именно этот эффект отсутствия падающего потока от а в потоке излучения, отраженного от А5, и необходимо вычислить. Следует также учесть, что отсутствует не только лучистый поток в направлении а- А5, но и лучистый поток от а в направлении остальной части стенок полости. Таким образом, лучистый поток, поступающий в А5 от всей оставщейся части полости, является несколько обедненным. Из всего этого должно быть ясно, что расчет излучательной способности такой полости никоим образом не является тривиальной операцией. Для строгого вычисления необходимо знать в деталях геометрию полости и системы наблюдения, угловые зависимости излучательной и отражательной характеристик материала стенки полости, а также распределение температуры вдоль стенок полости. Температурная неоднородность изменяет поток излучения полости в целом так же, как и наличие апертуры, но с некоторым дополнительным усложнением, которое состоит в том, что изменение потока [c.327]

Нет сомнений в справедливости второй точки зрения в случае подавляющего преобладания лучистого обмена между частицами и термопарой над конвективным и кондуктивным. Однако если взять низкотемпературный псевдоожиженный слой и пренебречь также передачей тепла по проводникам термопары и количеством тепла, передаваемым от частиц к термопаре чисто контактным способом (минуя газовую фазу), то, по-видимому, незащищенная термопара будет измерять температуру среды. В этом распространенном в условиях лабораторных опытов случае все тепло, идущее к термопаре, будет передаваться к ней конвекцией и кондукцпей через прослойку среды. Рассмотрим квазистационарное состояние, когда режим работы псевдоожиженного слоя установился и погруженная в слой термопара указывает неизменную температуру, хотя частицы вокруг нее все время сменяются благодаря перемешиванию слоя и в зоне расположения термопары все время происходит теплообмен газа с этими сменяющимися частицами путем нестационарной теплопроводности. Чтобы исключить влияние флуктуаций неоднородности псевдоожиженного слоя, измерительная система с термопарой имеет достаточную инерционность. В условиях подобного квазиста-ционарного режима тепловой поток через спай термопары будет иметь постоянную среднюю величину, а значит, будет неизменным и температурный перепад между поверхностью горячего спая и обтекающей его средой. Величина потока тепла будет обусловлена соприкосновением сравнительно большого горячего спая с зонами раз-258 [c.258]

Разработана модель кругового источника массы, импульса и энергии в потоке вязкой жидкости. Установлено принципиальное влияние нелинейных свойств объемного источника энергии q T) на термогидродинамическую устойчивость течения и возникновение бифуркационных ситуаций. Выполнен анализ реагирования потока жидкости на управляющие воздействия, обусловленные а) трансверсальной скоростью Oj, характеризующей скольжение жидкости на сильном разрыве б) тепловым потоком qj, играющим доминирующую роль в проявлении эволюционных свойств температурно-неоднородного поля. Установлены условия появления бифуркационных нелинейностей при разнообразных условиях функционирования кругового источника. Обнаружены автоколебательный и триггерный режимы течения. Большое значение в появлении "порогов" явлений имеет не только знак, но и интенсивносгь источника (стока). [c.131]

Весьма важное значение имеет также то обстоятельство, что размеры вязкой области убывают с уменьшением вязкости быстрее, чем размеры всего турбулентного пограничного слоя. В связи с этим можно рассматривать некоторый идеальный турбулентный поток с вырожденным вязким подслоем. Замечательно, что в таком пограничном слое интегральные характеристики переносов количества движения, тепла и массы решающим образом определяются свойствами консервативной части турбулентного ядра и их относительные изменения под влиянием возмущающих факторов (градиент давления, сжимаемость, температурная неоднородность, проницаемость твердой поверхности, физико-химические превращения и т. п.) не зависят от эмпирических констант и не связаны с каким-либо специальным типом полуэмпириче-ских теорий. [c.4]

Рассмотрение термокинетической модели накопления по-вреждённости делает возможным исследование влияния температурных эффектов на разрушение в явном виде. Поскольку поле температур в подповерхностном слое Т х, у, z, t) является весьма неоднородным, его расчёт должен проводиться с достаточно высокой степенью точности. Рассмотрение осреднённых температурных характеристик в данном случае недопустимо. [c.343]

Влияние температурных изменений на работу лазера осуществляется через два основных механизма. Первый из них состоит в возникновении в оптических элементах лазерного резонатора термоволновых аберраций — искажений волнового фронта проходящего через элемент излучения. Эти аберрации возникают из-за неоднородного нагрева различных участков данного элемента (см. пп. 1.1, 1.3 и 1.4). Наиболее сильным термооптическим искажениям среди элементов лазерного резонатора подвержен активный элемент именно в нем происходит значительное тепловыделение при преобразовании поглощаемого ионами активатора излучения ламп накачки в лазерное излучение (тепловыделение в лазерном излучателе рассматривается в пп. 1.1 [c.5]

Важный класс течений, в которых температура не может рассматриваться как пассивная примесь, представляют собой течения неоднородно нагретой жидкости в поле тяжести, возникающие под влиянием архимедовых сил, вызывающйх всплывание вверх более теплых и опускание вниз более холодных объемов жидкости. Такие движения температурно-неоднородной жидкости носят название свободной конвекции. Выясним, как будут выглядеть в этом случае уравнения движения. Будем считать, что скорости движения настолько невелики, что изменениями плотности, вызываемыми изменениями давления (но не температуры ), можно пренебречь. Отсюда следует, что можно пользоваться обычными уравнениями несжимаемости (1.5) и Навье—Стокса (1.6), надо учесть внешнюю силу Х = — ез (где ез — единичный вектор оси Ол з = Ог), а плотность р считать зависящей от температуры. Предположим, что (абсолютная) температура Т(хи Хг, хг, t)= T x, у, г, 1) может быть представлена в виде Т = Т + Ти где Го — некоторое постоянное среднее значение, а Т — небольшие отклонения от Го. Тогда Р = Р0+Р1, где ро — постоянная плотность, соответствующая температуре Го, а р1 = р — ро определяется из уравнения (1.67) [c.52]

Выше мы предполагали, что температура ведет себя, как пассивная примесь, т. е. не оказывает заметного влияния на динамику турбулентности. Между тем в важном случае температурно-неоднородной жидкости, находящейся в поле силы тяжести, температуру нельзя считать пассивной субстанцией. Действительно, в этом случае пульсации температуры создают пульсации пилотности, на которые действует архимедова сила таким образом, распределение температуры здесь порождает поле архимедовых ускорений, т. е. влияет на динамику потока. Следовательно, в применении к термически расслоенной жидкости теория подобия для мелкомасштабных характеристик турбулентности должна быть как-то обобщена. [c.355]

Для исследования была выбрана одна четвертая частЬ ОК--ружности, расположенная в горизонтальной плоскости, где находились две точки касания шарового калориметра е соседними шарами. Опыты проводились при Re = 7-10 средний коэффн-циент теплоотдачи для этого режима был равен 343 Вт/(м -° С) температурная разность в металлической обрлочке при мощности электронагревателя 500 Вт составляла - 62° С измерен-кая разность температур в тангенциальном направлении по поверхности между точкой касания и точкой поверхности с мак- симальным локальным коэффициентом теплоотдачи была равна 6°С влияние неоднородности локального коэффициента теплопередачи практически не сказывалось на температурном поле в оболочке уже на расстоянии 12,5 мм от поверхности. Минимальная температура поверхности получалась в области с максимальным коэффициентом теплоотдачи, максимальная— в месте контакта с соседним шаром. При среднем перепаде в оболочке 62°С измеренная разность температур на поверХ ности электрокалориметра, вызванная наличием переменного коэффициента теплоотдачи, составляла 6° С, что не превышает 10% этого перепада. Полученное экспериментальным путем температурное поле было проверено с помощью расчетных- методов. В частности, был разработан метод, основанный на уравнении теплового баланса в форме конечных разностей, и составлен алгоритм для расчета, распределения температур в объеме на ЭВМ. [c.85]

Во всех исследуемых соединениях — тавровом, стыковом, штуцерном — распределение собственных ОСН крайне неоднородно по толщине листа, что обусловлено спецификой температурных полей, возникающих при многопроходной сварке. В случае применения многопроходной сварки, выполняемой по методу отжигающего валика, структурные превращения практически не оказывают существенного влияния на ОСН в области сопряжения шва с основным металлом собственные ОСН для всех сварных узлов практически одинаковы и составляют примерно 0,8ат Е поперечном и (0,8-Ь 1,0) а в продольном направлениях. На основании исследования собственных ОСН в различных сварных узлах установлено, что источниками реактивных напряжений являюся те узлы, швы которых перерезают несущий элемент и образуют замкнутый контур. [c.326]

Герметичные ячейки, подробно здесь рассмотренные, приспособлены для градуировки термометров капсульного типа. Для градуировки стержневых термометров в тройной точке аргона, являющейся в настоящее время альтернативной точке кипения кислорода, создана эквивалентная герметичная ячейка [14]. На рис. 4.21 показана такая ячейка вместе с устройством для охлаждения и реализации тройной точки аргона. Пр и комнатной температуре давление аргона в ячейке составляет около 56 атм. Она заполнена аргоном таким образом, чтобы в тройной точке нижняя чаеть ячейки была заполнена твердым или жидким веществом. В процессе работы ячейка первоначально погружается в жидкий азот так, чтобы аргон замерзал в ее нижней части. Когда это происходит, ячейка полностью заливается азотом. Затем сосуд с азотом герметизируется и в нем устанавливается давление, соответствующее температуре тройной точки аргона (83, 798 К). Для этой цели в верхней части сосуда имеется клапан. При такой процедуре давление азота возрастает от 101 325 Па при 77,344 К до 130 кПа при 83,798 К. Этим методом можно реализовать тройную точку аргона, используя для наблюдения за ней стержневой платиновый термометр. Для уменьщения влияния неоднородности температуры ванны жидкого азота ячейка покрывается слоем пенопласта. Точность реализации тройной точки аргона описанным методом не столь высока, как в ячейках для капсульных термометров, из-за недостаточной однородности температурного поля ванны. Тем не менее она находится в пределах 1 мК, и поэтому ячейка типа показанной на рис. 4.21 представляется хорошим конкурентом аппаратуре для реализации точки кипения. кислорода. [c.166]

Кроме того, теы ература оказывает влияние на вроцесси формирования и свойства защитных плёнок, состоящих из продуктов вторичных процессов коррозии, изменяя их адгезионную способность, плотность и сплошность. Вследствие неоднородности температурного поля нв отдельных участках поверхности металлической конструкции более нагретые области становятся анодами и подвергаются интенсивной коррозии, то есть наблвдается воаникновение термогальва-нических коррозионных пар. [c.25]

Для веществ, в которых носители магнитного момента взаимодействуют между собой и с внутрикристал-лическим полем, температурная зависимость магнитной восприимчивости парамагнетиков следует закону Кюри — Вейсса xv = j(T — 0), где постоянная С во многих случаях практически совпадает с постоянной С в законе Кюри для свободных магнитных ионов данного вида постоянная 0 характеризует взаимодействие магнитных ионов между собой и с внутрикристаллическим полем. Закон Кюри — Вейсса выполняется обычно в определенной области температур. При низких температурах (ниже Г 70 К) наблюдаются отклонения от него, вызванные влиянием неоднородных электрических полей соседних ионов или ориентированных диполей молекул растворителя на орбитальный момент электронов. Закон Кюри — Вейсса выполняется также для ферро- и антиферромагнетиков в некотором интервале температур выше температуры магнитного упорядочения. [c.593]

Теплоотдача при капельной конденсации пара. Если конденсат не смачивает поверхность охлаждения, то конденсация пара приобретает капельный характер. На поверхности образуются и растут отдельные капли конденсата. Скоростная киносъемка показывает, что рост возникающих капелек в начальный период идет с очень высокой скоростью. Затем по мере увеличения размера капель скорость их роста постепенно снижается. При этом одновременно наблюдается непрерывно идущий процесс взаимного слияния капель. В итоге, когда отдельные капли достигают размера примерно одного или нескольких миллиметров, они скатываются с поверхности под влиянием силы тяжести. Общая плотность капель на поверхности конденсации увеличивается по мере возрастания температурного напора At = Наблюдения показывают, что при малых капельки конденсата зарождаются в основном на разного рода микроуглублениях и других элементах неоднородности поверхности (причем в первую очередь на тех, для которых локальные условия смачивания и работа адгезии имеют повышенное значение). При увеличении на поверхности конденсации может возникать, кроме того, очень тонкая (около 1 мкм и менее) неустойчивая жидкостная пленка. Она непрерывно разрывается, стягиваясь во все новые капельки, и восстанавливается вновь. При этом число капель на поверхности резко увеличивается. [c.158]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...