Локальные изолированные

Отсутствие на тот период работ, связанных со стандартизацией форм технологических документов и правил их оформления на государственном уровне приводил их к локальности, изолированности и отвлекало большое число специалистов на решение соответствующих задач. Несмотря на то, что решение их в основе носило типовой характер, из-за разнообразия форм технологических документов и состава размещаемой технической информации этого достичь не удалось. А это привело к тому, что обмен опытом внедрения АСУП между предприятиями (организациями) был затруднен, и специалистам в каждом новом случае приходилось от типовых задач отказываться, привязывал решения к действующим на предприятии формам технологических документов. [c.5]

Теорема. Если в некотором изолированном положении равновесия потенциальная энергия имеет строгий локальный минимум, то при добавлении гироскопических сил и диссипативных сил с полной диссипацией это положение равновесия становится асимптотически устойчивым. [c.385]

Рассмотрим изолированную систему, которую условно разобьем на малые области (ячейки), характеризуемые локальными термодинамическими параметрами состояния (рис. 49). [c.299]

Рассмотрим теперь флуктуации в неизолированных системах. Поступая так же, как при выводе канонического и большого канонического распределений из микроканонического, выделим в объединенной изолированной системе макроскопическую область (подсистему), содержащую локальное флуктуационное отклоне- [c.300]

В общем случае зависимость функций и / от параметров, определяющих путь нагружения, может быть весьма сложной, и поверхность может сильно изменяться при пластическом деформировании. Однако в случае активного процесса нагружения, отвечающего изолированной угловой точке (без промежуточных разгрузок), важны только локальные свойства поверхности нагружения в этой особой точке, поэтому можно развивать теорию пластического деформирования с упрочнением с помощью формул (3.20), в которых функции /ш являются линейными функциями рч. [c.440]

Главная проблема корректного моделирования поведения композиционного материала состоит в адекватном представлении сложных граничных условий, получающихся при выделении локальной области для исследования ее напряженно-деформированного состояния, например при выделении изолированного волокна с непосредственно окружающим его материалом матрицы. На поверхности раздела двух материалов необходимо поставить граничные условия в напряжениях и (или) в перемещениях так, чтобы они верно отражали реальные физические условия на этой поверхности. Однако из-за многократного взаимодействия волокон перемещения и напряжения внутри композита распределены чрезвычайно сложным образом, так что значения напряжений и перемещений на поверхностях раздела, являющиеся граничными условиями задачи, вообще говоря, неизвестны. [c.213]

Ограничение утечки тяговых токов с локальных участков электрифицированного пути (туннели, депо, станционные парки) может быть осуществлено вентильным секционированием, т. е. подключением таких участков к остальной рельсовой сети посредством полупроводниковых элементов. При необходимости пропуска тягового тока в обход выделенного участка устанавливается шунтирующая перемычка, изолированная от земли, сечением, эквивалентным по проводимости одной рельсовой нити. При двухниточных рельсовых цепях в перемычку и в цепь одного из вентильных блоков последовательно включаются защитные дроссели с сопротивлением сигнальному току 50 гц не менее 5 ом. Перемычка в этом случае подключается к средним точкам путевых дросселей. [c.36]

Следовательно, в перспективных энергетических балансах предприятий должны определяться все плановые показатели по ВЭР, используемые для разработки сводных планов по экономии топлива в промышленности на более высоких звеньях управления. Поскольку топливно-энергетическое хозяйство предприятия имеет многочисленные связи с энергетической системой района, вопросы разработки рационального энергетического баланса предприятия и использования ВЭР не могут решаться изолированно без учета оптимальных тенденций в развитии энергетики района и всей страны. На данном этапе разработки оптимальных планов развития энергохозяйства объектов промышленности средством увязки локальных решений по оптимизации энергетического баланса предприятия с глобальным оптимумом топливно- [c.231]

В такой группировке взаимодействие полей напряжений около каждой из частиц должно приводить к возникновению гидростатического давления в матрице, затрудняющего генерацию дислокаций даже при большом размере частиц, поскольку она связана с деформацией самой матрицы. В результате этого релаксация напряжения локального фазового наклепа даже при больших размерах частиц в группировке может происходить при начальных напряжениях источников, значительно больших, чем для одной изолированной частицы. Но даже если дислокации под действием фазовых напряжений и образуются по тому или другому механизму, то уход их из ядра группировки будет тормозиться барьерным действием ее периферийных частиц. Эти дислокации будут создавать встречное напряжение на дислокационный источник [c.56]

Опытами показано, что нестационарные (автоколебательные) режимы течения переохлажденного пара в соплах Лаваля устраняются специальным профилированием и, в частности, выполнением углового излома в минимальном сечении, т. е. организацией центрированных волн разрежения, скорость расширения в которых велика (см. гл. 4, 6 и 61]). Выходные кромки решетки с суживающимися каналами по существу и являются такими угловыми точками, способствующими локальному увеличению скорости расширения в области сверхзвуковых скоростей Mi>l,10 вблизи горлового сечения, т. е. служат стабилизаторами, препятствующими появлению конденсационной нестационарности. Аналогичный вывод можно сделать для режимов Miволны разрежения. Условия для возникновения конденсационной нестационарности в косом срезе изолированной сопловой решетки в этом случае также отсутствуют (рис. 3.5,6). Перемещение конденсационного скачка возможно [c.98]

Влияние соседних поверхностей нагрева на температурное поле данной трубы (или какого-либо аналогичного изолированного элемента поверхности нагрева, воспроизводящего локальное тепловое подобие) не будет проявляться лишь в том случае, если в реальном процессе (образце) их тепловые пограничные слои не сливаются. [c.49]

Для изолированной t-й частицы (напр., молекулы разреженного газа) значение напряжённости поля Е (поля в месте нахождения частицы) совпадает с напряжённостью внеш. поля внеш- Д- я частиц жидкости или кристалла к внеш добавляется внутр поле, создаваемое зарядами др. частиц, окружающих данную (локальное поле). [c.73]

Поскольку экспериментальные данные 9] по изолированной пластине подтверждают гипотезу подобия для пути перемешивания, то для умеренного нагрева или охлаждения закон локального трения может быть записан в виде [c.226]

Для исследования устойчивости системы, в частности влияния локального тепловыделения по длине рабочей зоны реактора (имитирующего перегревы этой зоны), на нижней крышке колонны и на расстоянии 867 мм и 1570 мм от нижней крышки были расположены три нагревателя. Каждый из них представлял спираль из красномедной трубки диаметром 8 X мм (высота спирали 37 мм и внутренний диаметр 62 мм) в трубку помещали спираль из нихромовой проволоки диаметром 0,3 жж, изолированную кольцами Рашига 4 X 4 X 0,7 мм. Тепловую нагрузку этих нагревателей регулировали автотрансформатором и оценивали астатическим ваттметром. [c.287]

Влага в покрытии приводит также и к его разрушению, что делает электрод непригодным к работе. Водонепроницаемость покрытия электрода, особенно при работе в морской соленой воде, необходима для уменьшения утечек сварочного тока, которые могут достигать десятков ампер. По этой причине при сварке и резке в воде применяют специальные держатели, изолированные по всей поверхности. Водонепроницаемость покрытию электродов придают пропиткой и покрытием поверхности электрода специальными водонепроницаемыми составами (парафин, раствор целлулоида в ацетоне, бакелитовый лак и т.д.). При удовлетворительном изготовлении электродов дуга горит так же устойчиво, как на воздухе. "Мокрая сварка" может осуществляться механизировано порошковыми проволоками с локальным осушением рабочей зоны - оттеснение [c.162]

Вместе с тем следует указать на одну принципиальную разницу между границами фаз и границами зерен. Вторая фаза, как правило, существует как изолированное включение в матрице и, следовательно, границы фаз не образуют единой разветвленной сети, подобно границам зерен. По этой причине границы фаз могут не оказывать существенного влияния на общий перенос массы, хотя наличие таких границ может вызывать значительную локальную подвижность и развитие процессов в микрообъемах сплава, когда эти процессы определяются диффузионной подвижностью. Возможность выявления заметной диффузии по границам фаз может, вероятно, служить свидетельством наличия здесь значительного числа дефектов и относительно слабого взаимодействия фаз. [c.126]

Проведено теоретическое и экспериментальное исследование затопленной струи, выходящей из источника заряженных частиц (коронирующей системы). Установлены законы подобия для распределения электрических параметров в униполярно заряженной струе газа в случае заземленного и изолированного источника. Показано, что ток выноса из заземленного источника и плавающий потенциал, до которого заряжается изолированная система, существенно зависят от окружающих условий. Экспериментально исследованы способы уменьшения плавающего потенциала. С помощью зондовой методики измерены распределения локальных электрических параметров в струе. Распространение униполярно заряженных струй и явление образования электрического ветра соответственно изучалось в работах [1, 2 и [2-5]. [c.359]

Формулы (4.16) —(4.18) для определения усилий в шпангоуте н оболочках удобны для инженерных расчетов. Их анализ показывает, что напряженно-деформированное состояние шпангоута от действия локальных нагрузок, определенное с учетом упругости прилегающих оболочек, существенно отличается от этого состояния изолированного кольца. [c.117]

Ниже описаны результаты экспериментального исследования устойчивости сферических сегментов (сплошных и с вырезами) и изолированных колец при действии различных локальных нагрузок, приложенных к подкрепляющему опорному кольцу в его плоскости. Эксперименты проводились на специально разработанной установке для создания локальных нагрузок на оболочечные конструкции. Она позволяет получать имитацию широкого класса сжимающих и растягивающих нагрузок и дает возможность проводить испытания по различным программам. [c.206]

Проведенные исследования показывают, что сферические сегменты с отверстиями придают системе цилиндрические (конические) оболочки — сферический сегмент значительную жесткость при небольшом увеличении веса (по сравнению с изолированным подкрепляющим кольцом) при сопротивлении локальным нагрузкам. [c.214]

Интегральные представления комплексных потенциалов. Пусть в упругой изотропной плоскости, связанной с декартовой системой координат хОу, имеется 1 изолированных криволинейных разрезов L п = О, N). Отнесем контуры L к локальным системам координат так, чтобы системы и хОу совпадали. Будем считать, [c.78]

Распределение потока массы. В связи с выявлением факта, что при движении по трубе твердые частицы приобретают электрический заряд вследствие соударений со стенками [357], была исследована возможность измерения локальных массовых потоков. Поскольку твердые частицы заряжаются при ударе о стенку, величина их заряда почти не зависит от их размеров, а знак заряда одинаков и определяется законами трпбоэ.лектрических явлений [849]. В результате зонд с заданным поперечным сечением будет приобретать заряд со скоростью, пропорциональной массовому потоку частиц. Бы.л изготовлен сферический зонд для измерения распределения массового потока (фиг. 4.21). Для поддержания большого сопротивления зонда по отношению к зе.мле его провод был изолирован от трубки, изготовленной из дюдицинской иглы и служащей державкой, стеклянным изолирующшм чехлом. Чтобы [c.184]

Во многих работах, посвященных проблеме радиационной безопасности космических полетов, в качестве такого критерия использовали локальную поглощенную дозу, т. е. энергию излучения, поглощенную в изолированной массе (1 г) биологической ткани. Этот критерий нельзя признать правильным по ряду причин. Прежде всего, как указывалось выше, из-за неравномерного распределения массы вещества по поверхности корабля локальные дозы в разных точках обитаемых отсеков будут существенно различаться. Это означает, что локальная доза, измеренная в какой-либо из точек, не будет достаточной для характеристики радиационной опасности. В таком неравномерном дозном поле разные участки поверхности тела космонавта будут подвергаться воздействию существенно неодинаковых доз. [c.272]

Обратимое изменение состояния сложной изолированной системы означает следующее. Изолированная система состоит в самом общем случае из отдельных, отличающихся друг от друга частей (например, по температуре, давлению, составу и т. д.), которые в общем случае могут быть даже не связаны между собой. Энтропия, внутренняя энергия и объем системы в целом равны соответственно сумме энтропий, внутренних энергий и объемов, составляющих систему частей. Когда температура, давление, состав или какие-либо другие свойства разных частей системы различны, то состояние системы не является, естественно, состоянием полного термодинамического равновесия и должно поддерживаться действием различных регуляторов адиабатических перегородок, жестких стенок, полупроницаемых перегородок н т. п. Если действие регуляторов осуществляется достаточно медленно, т. е. квазистатически, так чтобы в любой момент времени каждая из частей системы находилась в локальном равновесии, а общая энтропия и объем системы сохраняли неизменные значения, то состояние системы будет изменяться обратимым образом. [c.98]

При дальнейшем рассмотрении флуктуаций будем различать локальные флуктуации и флуктуации термодинамических параметров для системы в целом. Последние, очевидно, возможны только для тех пара1< етров системы, которые не фиксированы внешними условиями (см. выше). В изолированной системе происходят только локальные флуктуации. [c.149]

ЭТОМ случае система является изолированной и формула (7.60) совпадает с выражением (7.27) для плотности вероятности локальных флуктуаций в изолированной системе. Формула (7.60) является общей и применима для списания любых флуктуацион-ных процессов в системах, обменивающихся с окружающей средой энергией и веществом. В дальнейшем индексы принадлежности параметра к системе будем опускать. [c.158]

Локальные давления в кристаллической решетке возникают также в окрестности точечных дефектов — вакансий и примесных атомов. Связанная с вакансиями избыточная энергия решетки не превосходит 1 эВ на одну вакансию, т. е. почти на порядок меньше, чем для единичной Дислокации. Хотя суммарная энергия кристалла, связанная с вакансиями, может достигать существенной величины, эффект их влияния на растворение ничтожно мал. Действительно, подстановка этого значения энергии моновакансии в уравнения, аналогичные (111), дает совершенно ничтожную величину эффекта, а образование дивакансий, тривакан-сий и т. д. ничего не меняет, поскольку в отличие от плоских скоплений дислокаций энергия каждой кооперированной вакансии меньше, чем изолированной. Во всяком случае эффект не может превосходить величины, соответствующей равномерно распределенным в объеме дислокациям. [c.114]

Описание явлений длительного разрушения изделий из хрупких керамических материалов находится на границе возможностей теории диссеминированных повреждений. Фактически повреждения накапливаются в этом случае главным образом в локальных зонах местных напряжений около отдельных наиболее острых технологических концентраторов с малыми, но все же конечными размерами (1.7). Плотность распределения таких концентраторов по объему материала невысока, так что в разных лабораторных образцах из одной и той же выборки оказываются концентраторы с различной степенью остроты. Это влечет за собой чрезвычайно большой разброс показателей кратковременного и особенно длительного сопротивления отдельных образцов. Однако иного способа описания повреждений керамических материалов, кроме как с помощью силовых уравнений повреждений, по-видимому, не существует. Деформационные и энергетические уравнения в этом случае не подходят, так как разрушения развиваются, по крайней мере, при одноосном и плоском напряженном состояниях, в отсутствие общих мгновенно- или вязкопластических деформаций. С другой стороны, о поведении материала под нагрузкой в изолированных зонах местных напряжений около концентраторов практически ничего не известно. [c.140]

В жидкостях теряют смысл понятия времени и длины свободного пробега частиц (неприменимо кинетич. ур-ние Больцмана для одночастичной ф-ции распределения). Аналогичную роль для жидкости играют величины Т1 II 1 — время и длина затухания пространственно-временных корреляционных функций динамич. переменных, описывающих потоки энергии и импульса Т1 и характеризуют затухание во времени и пространстве взаимного влияния молекул, т. е. корреляций. Для жидкостей полностью остается в силе понятие гид-родинамич. этапа Р. и локально-равновесного состояния. В макроскопически малых объемах жидкости, но ещё достаточно больших по сравнению с длиной корреляции локально-равновесное распределение устанавливается за время порядка времени корреляции (т т ) в результате интенсивного взаимодействия между частицами (а не только парных столкновений, как в газе) эти объёмы по-прежнему можно считать приближённо изолированными. На гндродивамич. этапе Р. в жидкости термодинамич. параметры и массовая скорость удовлетворяют таким же ур-ниям гидродинамики, теплопроводности и диффузии, как и для газов (при условии малости изменения термодинамич. параметров и массовой скорости за время т, и на расстояниях [c.328]

Если в радиальноосевых турбинах кавитационная зона может распространиться по всей поверхности втулки рабочего колеса, то в поворотно-лопастных турбинах и осевых насосах этот тип кавитации носит локальный характер. Изолированные кавитационные зоны возникают, как правило, из-за местной неравномерности потока в местах прилегания внутренних торцов лопастей к втулке и на цилиндрическом участке поверхности втулки под грибками лопастей. [c.48]

При формулировке уравнении (2-12) и (2-13) было принято, что [передача тепла вдоль оси 2 отсутствует. Следовательно, каждый бескопечно. малый элемент канала изолирован от соседних и передает тепло вдоль оси у только в соответствии с локальными значениями теплового потока на внутренней и наружной поверхности канала. Таким образом, величина тепловой нагрузки является функцией ие только времени, но и пространственной координаты 2. [c.40]

Авторы [13] полагают, что величина локальных возмущений электронных состояний матрицы, обусловленных наличием изолированной примеси (М), коррелирует с энтальтшей образования соответствующего ТР. Тогда заселение антисвязывающих состояний примесной системы (т. е. уменьшение ЗС примесь—матрица) приводит к росту энталыши образования раствора (теплоты растворения) с соответствующим уменьшением растворимости данного элемента в 81зК4. [c.97]

Сходная идеология использована [15] при анализе эффектов внедрения в нитрид кремния /-элементов, часто используемых в качестве легирующих добавок в р-сиалонах. Рассмотрено возмущающее действие изолированных примесей замещения — серии 3локальных связей в р-нитриде. ЗС М—возрастает с ростом номера /-элемента по группе (в пределах о—0,1 е на связь М—N). Общая величина ЗС определяется двумя противоположными эффектами — антисвязывающим характером взаимодействий остовных состояний металла с 25,2р-орбита-лями азота и образованием связьшающих M3 /—N2J,2p- o тoяний. [c.98]

В изложенной модели роста роль избыточной фазы должна проявляться независимо от того, размещена она на границах зерен или образует изолированные включения в объеме кристаллов. И в том и в другом случаях скопление дислокаций у межфазной поверхности способствует локальному оплавлению без связи с усадочными рыхло-тами. Однако локальное оплавление должно усложнять геометрию межфазной поверхности. В термоциклированных [c.124]

Принято [534] для поликристаллических материалов подразделять технологические остаточные напряжения на напряжения I, II и Ш родов. Их взаимодействие подчиняется принципу суперпозиции, схематично показанному на рис. 183 для оси х, проходящей через несколько зерен. Возникновение технологических остаточных напряжений при виброупрочнении поверхности дробью обусловлено кооперативным взаимодействием неоднородного поля упругопластических деформаций с тепловыми потоками в поверхностных слоях, обеспечивающих высокоскоростную диссипацию энергии. Вследствие изменения удельного объема поверхностного слоя наружные слои находятся под воздействием сжимающих напряжений, а внутренние — растягивающих. Напряжения I рода охватывают макрообласти (в частности, совокупности зерен), II рода — области изолированных зерен, а напряжения Ш рода уравновешиваются в малых зонах, соизмеримых с размерами межатомных расстояний. Истинное локальное остаточное напряжение Оосг определяется в любой точке (х, у) (рис. 183) суммой остаточных напр5[жений всех родов. Однако для упрощения решения задачи в дальнейшем будем понимать под технологическими остаточными напряжениями только напряжения I рода. [c.331]

Обсуждая этот вопрос, необходимо иметь в виду, что рассматривается внутреннее равновесие системы конечных макроскопических размеров. В самом деле, в некоторых точках системы может устанавливаться очень близкое к локальному равновесию состояние, которое может быть близким к состоянию полного устойчивого равновесия, устанавливающемуся во всей системе. Ясно, что именно протекание процесса в системе конечных размеров и за конечные времена порождает неравновесность между отдельными частями системы и, следовательно, необратимость (ранее было показано, что переход изолированной системы из неравновесного состояния в устойчивое есть необратимый процесс). Таким образом, равновесие между отдельными частями системы конечных размеров может иметь место лишь в том случае, если процесс осуществляется бесконечно медленно, позволяя тем самым системе (разумеется, в Термотопии ) проходить через непрерывную последовательность устойчивых состояний. Рассматривая системы все меньших размеров, можно в конце концов прийти к системе бесконечно малых размеров, однако в классической термодинамике этот случай не рассматривается. [c.145]

В охрупченном состоянии картина совершенно иная. График длина трещины—число циклов сдвигается под действием различных уровней средних напряжений повышенные их значения приводят как к большей крутизне кривой, так и к появлению на ней ступенек (рис. 137). Ступеньки могут быть связаны сбольшими взрывами хрупкого интеркристаллитного разрушения, при этом поверхность усталостного излома содержит значительное число изолированных межзеренных фасеток (рис. 138, б). Появление разрушения по границам зерен существенно увеличивает общую скорость роста трещины. При изучении кривых зависимости скорости роста трещины [log daldN) — log Д ] (рис. 137, б) в таких материалах обнаружили следующее. В охрупченном материале при высоких значениях средних напряжений (т. е. R = 0,50) появление очагов интеркристаллитного разрушения приводит к пилообразному виду кривой (фиксируемому чувствительной аппаратурой), состоящей из ступенек, обусловленных ускорением роста трещины при каждом очередном случае локального разрушения сколом. [c.237]

Таким образом, проблема глобальной аппроксимации искомого решения краевой задачи оказывается тесно связанной с другой проблемой — построением локальной ап-проксимацйи этого решения в пределах отдельной подобласти — конечного элемента. Отметим, что при локальной аппроксимации функции каждый элемент можно считать совершенно изолированным от всей совокупности- элемен- [c.203]

Экспериментально квазивырожденные встречные четырехволновые процессы изучались во многих работах [18, 20, 21]. Характерные для сред с локальным откликом спектральные контуры коэффициента отражения обращенной волны приведены в [20, 21]. На рис. 3.15 показана зависимость /рс = /(5/2тг) для изолированной линии перехода иона хрома в кристалле YAIO3, для которой вероятность излучательного перехода чрезвычайно мала и составляет 9,6 с . Форма линии хорошо аппроксимируется лоренцевым профилем, как и следовало ожидать в приближении малой у1. Для сложной спектральной линии F-центров в LiF, состоящей из трех перекрьюающихся компонент, спектральный контур коэффициента отражения содержит три хорошо разрешенных пика [20]. [c.95]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...