Зонд сферический

Звуковые волны в взвеси 255 Зонд сферический 185 [c.527]

Распределение тока, измеренное с помощью сферического зонда, имеет вид [c.185]

Ф и г. 4.21. Электростатический сферический зонд [745]. [c.185]

Последовательно помещая сферические и плоские светящиеся элементы в различных точках световой модели, с помощью соответствующих фотоэлектрических зондов определяют локальные значения Г°(М, Р) для всех исследуемых точек. Производство таких измерений 21 323 [c.323]

Для измерения скоростей использовались трубки полного напора диаметром 6 мм i открытым концом (тип А) и диаметром 9,15 мм со сферическим концом (тип Б). Конструкция этих зондов показана на рис. 3. В сильно разреженных потоках газа формула Рэлея, используемая для определения числа М, становится непригодной. Поэтому трубки были предварительно тарированы. Результаты тарировок удовлетворительно согласуются с данными аналогичных исследований [Л. 13 и 14]. Результаты измерения скоростей с помощью этих трубок проверялись также на основе сравнения вычисляемого по замеренным профилям скоростей расхода газа с расходом газа, измеренным с помощью объемного расходомера. Совпадение было удовлетворительным. [c.467]

Ряд нестационарных методов комплексного определения теплофизических свойств основан на решении задач теплопроводности при действии источника (зонда) постоянной мощности (плоского, цилиндрического, сферического) в неограниченной среде 101] и может быть использован как при о 0,55, так и при Fo 0,55 [83, 101, 103, 121, 123]. [c.315]

Зондовая методика. Измерения потенциала (р и заряда q в положительно заряженной струе газа, а также вне ее проводились при помощи сферического зонда малого радиуса, который вводился в исследуемую точку С пространства и подключался либо к статическому вольтметру (тогда измерялся потенциал зонда ( ), либо заземлялся через амперметр (тогда измерялся ток 7 на заземленный зонд). Величины в Jr в ряде случаев могут позволить определить потенциал (рс и плотность объемного электрического заряда q в точке С. Для этого должна быть решена задача об обтекании сферы заряженным потоком газа при граничных условиях, соответствующих двум указанным электрическим режимам. [c.362]

Приближенная теория зонда. Пусть сферический зонд радиуса а из хорошо проводящего материала расположен в точке Ро вне струи и соединен с землей через сопротивление R. В отсутствие зонда в этой точке имеется потенциал (p Po,t), который создается системой зарядов в струе с объемной плотностью q P,t). Этот потенциал обозначим через oo t). В нестационарном процессе на зонде вырабатывается потенциал Ф( ) и поверхностный заряд Q t). Будем считать. [c.720]

Пусть сфера радиуса а фиксирована и соединена с землей через сопротивление К (ею моделируется сферический зонд), а вторая движется и моделирует движущий заряд (51. В этом случае расстояние /г, а следовательно, и величины а и 7 становятся заданными функциями времени. Используя (4.3) и (4.7), получим уравнение [c.721]

Сопоставим результаты решения приближенного уравнения (4.4) для сферического зонда радиуса а при прямолинейном движении с постоянной скоростью V точечного заряда (51 и точного уравнения (4.8) [c.721]

Здесь (рос - потенциал, создаваемый всеми зарядами двигательной струи в точке расположения зонда, когда сам зонд отсутствует. Таким образом, для сферического зонда проблема зондовой методики свелась к описанной в п. 2 процедуре определения потенциала (/ оо вне струи. [c.723]

Подставив (4.16) и (4.17) в (4.3), придем к уравнению для потенциала зонда, которое отличается от уравнения для сферического зонда заменой а на ах- Если параметр 6 = еКу мал, то аналогично (4.13) [c.724]

Так как уравнение (2.1) для сеточного зонда оказывается подобным уравнению, описывающему регистрируемый сигнал при пролете одиночный заряженной частицы мимо сферического зонда [2], то типичная качественная зависимость от времени величины Ф = —K dQ°/dt) совпадает с показанной на рис. 4 в [2] и в Гл. 13.10. Па графике зависимости Ф( ) можно выделить характерные величины максимальную амплитуду АФ и время А между максимумом и минимумом этой кривой. [c.733]

Так как невозможно скомпенсировать сферическую аберрацию и, роме того, она не зависит от положения точки объекта в плоскости объектов (это утверждение справедливо, даже если точечный объект расположен на оси), то сферическая аберрация является наиболее важной из всех геометрических аберраций. Она является одним из основных факторов, ограничивающих разрешение электронных микроскопов, так же как и размер электронного и ионного зондов. Естественно, что ее уменьшение являлось одной из наиболее важных задач электронной и ионной оптики с самых ранних дней ее существования. [c.280]

Как было показано [219], коэффициент сферической аберрации такой линзы приблизительно равен половине коэффициента кубической полиномиальной линзы для любого заданного увеличения при фиксированном положении изображения. В случае когда хроматическая аберрация пренебрежимо мала, минимальный диаметр зонда при заданном токе пропорционален корню четвертой степени из so (см. уравнения (5.346), (5.347)), следовательно, это уменьшение эквивалентно уменьшению диаметра зонда на 19%- [c.420]

Электроакустическая система, используемая в методе ОНЬ,. может быть линейной, пассивной и взаимной. Теоретически зондом может служить градуированный излучатель, а градуируемым преобразователем — гидрофон. Уравнение (4.4) можно привести к виду, удобному для расчета чувствительности по напряжению в свободном поле. Такой метод не используется из-за практических трудностей, связанных с градуировкой и применением зондового излучателя. В любом случае легче было бы проверить с помощью независимого измерения, является ли градуируемый преобразователь взаимным, а затем рассчитать его-чувствительность по напряжению в свободном поле, зная чувствительность по току в режиме излучения и параметр взаимности для сферической волны. [c.245]

Заключение. На основе численного анализа уравнений Навье-Стокса исследовано обтекание марсианского зонда в виде сферически затупленного конуса с узкой кольцевой выемкой на конической поверхности гиперзвуковым потоком (М о = 23.95) совершенного газа. Угол полураствора конуса 0 = 60° превышает предельное значение, поэтому узкая выемка обтекается высокоскоростным дозвуковым потоком (Мр 0.7). Расчетом установлено, что для выемки с теплоизолированной поверхностью задача имеет два решения высокотемпературное, когда в узкой выемке [c.176]

Распределение потока массы. В связи с выявлением факта, что при движении по трубе твердые частицы приобретают электрический заряд вследствие соударений со стенками [357], была исследована возможность измерения локальных массовых потоков. Поскольку твердые частицы заряжаются при ударе о стенку, величина их заряда почти не зависит от их размеров, а знак заряда одинаков и определяется законами трпбоэ.лектрических явлений [849]. В результате зонд с заданным поперечным сечением будет приобретать заряд со скоростью, пропорциональной массовому потоку частиц. Бы.л изготовлен сферический зонд для измерения распределения массового потока (фиг. 4.21). Для поддержания большого сопротивления зонда по отношению к зе.мле его провод был изолирован от трубки, изготовленной из дюдицинской иглы и служащей державкой, стеклянным изолирующшм чехлом. Чтобы [c.184]

Структура потока газа за ударной волной на небольших расстояниях от центра взрыва видна на рис. 5.14, где показаны две последовательные интерферограммы падения взрывной ударной волны на сферическую поверхность, находящуюся на расстоянии 20 о от центра сферического заряда. Ударная волна уже отошла от границы продуктов детонации на заметное расстояние и имеет гладкую сферическую ( )орму. Б области между ударной волной и границей ПД наблюдается большой Градиент плотности. Хорошо заметен скачок плотности на вторичной ударной волне (УВг). В области продуктов детонации поток сильно турбулизован. Граница -ПД — воздух не является гладкой. На снимках видно регулярное (рис. 5.14, а) и махов-ское отражения ударной волны (рис. 5.14,6). В области ПД отраженная ударная волна имеет негладкую форму, и на отдельных участках плотность на фронте не терпит разрыва. В области, где в потоке перед отраженной ударной волной пульсации отсутствуют, фронт волны имеет гладкую форму. Таким образом, отраженные ударные волны можно использовать как зонд для исследования структуры потока. Рис. 5.15 соответствует более позднему моменту (расстояние от центра взрыва равно 357 о). [c.121]

Модели сферического и плоского светопрнемных элементов, представляющие собой миниатюрные фотоэлек-тричеокие зонды, показаны на рис. 11-5. Сферический а и плоский б фотоэлементы регистрируют падающее на них световое излучение. С целью уменьшения влияния зависимости чувствительности фотоэлемента от угла падения света на его поверхность зонды снабжены соответственно сферическим 2 и плоским 6 рассеивателями. Внутренняя полость зондов, где размещены фотоэлементы, тщательно герметизирована от попадания ослабляющей среды, а сами зонды укрепляются на трубках-держателях, с помощью которых они фиксируются в нужных местах световой модели. [c.321]

Какое максимальное рабочее (избыточное над наружным) давление газа может выдержать тонкая сферическая оболочка воздушного шара-зонда диаметром 1 ж, выполненная из полиэтиленовой пленки толщи(Юй 1 мм7 Для полиэтилена высокого давления принять [а] ЪО Kzj M . [c.69]

Для снятия концентрационных перенапряжений раствор перемешивается. Электрод сравнения — насыщенный каломелевый электрод в форме стержня — находится вне электролитической ячейки во вспомогательном сосуде, который с помощью токового ключа, управляемого электролитически, связан с электролитической ячейкой. Токовый ключ со сферической насадкой, предусмотренной для облегчения заполнения сосуда электролитом, на одном конце запаивается фриттой, другой же его заостренный-конец находится в непосредственной близости от образца и, таким образом, одновременно служит в качестве зонда для снятия потенциала. [c.133]

В большинстве экспериментов регистрируемый сигнал зонда имел вид, показанный на рис. 4. Однако в ряде случаев функция Ф( ) была иной положительной на конечном интервале времени и равной нулю вне его. Такой вид сигнала соответствует непосредственному попаданию частиц на проволоку зонда. Интегрированием этого сигнала при известном сопротивлении К, был найден воспринимаемый зондом суммарный заряд, составивший 3.5 10 Кл. Предположив, что заряд частицы ограничен только ее коронированием, и определив электрическое поле коронирования для сферической частицы [4] с размером б 5 = 4 мкм, найдем критический (максимально возможный) заряд одной частицы = б /4 = 5 10 Кл. Деля суммарный электрический заряд на заряд получим, что минимальное число частиц в сгустке для рассмотренных условий равно 7. [c.735]

Очевидно, что дифракция более важна для низкоэнергетич-ных электронов и особенно для очень маленьких апертур пучка. Для того чтобы увеличить ток зонда, обычно стараются использовать настолько большие апертуры, насколько это возможно. По мере увеличения апертуры дифракция становится все менее и менее значительной, но в то же время сферическая аберрация становится доминирующей. При малых энергиях и относительно малых апертурах обычно нельзя пренебрегать аксиальной хроматической аберрацией, таким образом, дифракция неотделима от этой аберрации. Конкуренция между различными типами аберраций будет рассмотрена в разд. 5.7. Тем не менее должно быть очевидным, что, так как дифракцию нельзя устранить или исправить, очень важно иметь линзы с минимально возможными коэффициентами геометрической и хроматической аберраций. Тщательно сконструированные линзы с незначительными аберрациями позволяют работать при больших апертурах, для которых дифракционный диск пренебрежимо мал. [c.334]

Очевидно, для малых углов аксептанса более важен хроматический коэффициент добротности, для больших углов аксептанса— сферический. Для окончательной оценки действия аберраций диски нужно сравнить при заданных рабочих расстояниях и увеличении. Хорошей практической альтернативой коэффициента добротности для зондоформирующей оптики является Г///1, где радиус зонда г,- вычисляется из (5.337). [c.353]

Е5.5. Излучение элепродигнитных волн. Электромагнитные волны излучаются ускоренно движущимися электрическими зондами. Точечный з<фвд д, совершающий гцмони-ческне колебания х = хпстаи, излучает сферическую волну, амплитуда напряженности которой убывает обратно пропорционально расстоянию г до зц>яда. [c.182]

В шарах-пилотах, шарах-зондах нет силовой ткани, они сами представляют растягивающуюся систему. Но эта растягивающаяся система такова, что с подъемом на высоту вес 1 ж резины уменьшается, а следовательно, увеличивается значение газопроницаемости, одновременно увеличивается объем шара-пилота или шара-зонда, и, в сущности, роль открытого аппендикса выполняется увеличением значений газопронидае.мости через стенки шара-пилота или шара-зонда. Здесь мы отмечаем, что перед выпуском этих шаров их аппендикс завязывается наглухо, чего никогда не делают на сферических аэростатах. Отсюда приходим к выводу, что различие между сферическими аэростатами и шарами-пилотами или шарами-зондами таково, что первые не могут изменять своего конфекционного объема, а вторые обязаны изменять его. На высоту подъемов щаров-пилотов, шаров-зондов всегда возлагают большие надежды, но оправдываются они лишь на 5—10%. Причина невыполнения шарами-1Пилотами, шарами-зондами, радиозондами задач подъема на заданную высоту состоит в неравномерности работы материальной части этих оболочек. [c.281]

Действительно, резиновый объем в виде сферического аэростата должен иметь правильную геометрическую форму, и только при этом условии напряжения в стенках оболочки будут равномерными и одинаковыми и местные перенапряжения в стенках шарообразного сосуда будут исключены. В практике изготовления оболочек шаров-пилотов, шаров-зондов, радиозондов воз>можность изготовления оболочки равномерного качества почти всегда исключена. Работники метеорологических станций, прекрасно знают форму оболочки шаров-пилотов и щаров-зондов, которую они принимают перед выпуском их в воздух. При подъемах иа высоты эта форма вряд ли исправляется часть оболочки утоняется нормально, другая часть, из-за керавномерности резины, если и утоняется, то таким образом, что нарушает всю нормальную сферическую форму отсюда получается неравномерность нагрузки, местное перенапряжение, и авария шара происходит значительно ниже предполагаемого потолка, зует 1. [c.281]

Установлено, что правильным выбором количества щитков и величины площади протока между ними устраняется пульсационный режим обтекания, что позволяет варьировать размеры цилиндрической части корпуса и высоты щитка, исходя из требуемых условий создания тормозящих усилий. С ростом числа эффективность торможения повышается при использовании в качестве лобового обтекателя зондов-пенетраторов острых конических головных частей. Существует оптимальный угол наклона для лепестковых щитков /, — 70-75°, для управляющих щитков на сегмен-тно-сферических телах /, — 90-110°, при котором сопротивление максимально. Наличие протоков в области основания щитка приводит к возрастанию удельной нагрузки на орган управления. [c.176]

В настоящей работе изучается обтекание одного из рассматриваемых вариантов европейского марсианского зонда (Mars Express Probe, фиг. 1) при входе в атмосферу планеты с гиперзвуковой скоростью. Его лобовая часть представляет собой сферически затупленный круговой конус с углом полураствора 0 = 60° и радиусом затупления R = 0.56 м. На наветренной поверхности имеется узкая кольцевая выемка шириной Г = 2 и глубиной h = 20 мм (h /l = 10). Исследование проводится на основе численного анализа нестационарных двумерных уравнений Навье-Стокса для условий характерной точки (t = 46 с) траектории входа зонда в атмосферу Марса [c.167]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...