Расчет коэффициента использования площадей

Применение коэффициентов использования площади склада Ксп.алу различающихся по виду груза и способу его укладки (табл. 44), вместо ориентировочного общего коэффициента, учитывающего проходы, приводит к более точному расчету площади склада. [c.268]

Получив по выявленной нагрузке полезную площадь склада полез вместо ориентировочного расчета общей площади по приближенным коэффициентам использования площади, рекомендуется определять общую площадь склада в м по формуле = = Р 4- Г [c.273]

Для расчетов полезной площади и вместимости складских помещений (при курсовом проектировании) рекомендуется применять нормативные коэффициенты использования площади складов и данные о нагрузках на 1 пола и высоте укладки материалов, приведенные в приложениях 1 и 2. [c.32]

Краткое рассмотрение методов расчета указывает на их многообразие, которое вызвано не только сложностью протекающих процессов, различием конструктивных форм аппаратов, но и недостаточной разработанностью теории тепло- и массообмена в контактных аппаратах. Наиболее приемлемыми для дальнейшей разработки теории представляются методы расчета с использованием произведения коэффициентов переноса на площадь поверхности контакта. [c.44]

Примечание. Обозначения К - объем одного изделия - коэффициент объема литниковой системы в расчете на К, (для затвердевающих литников) Pi - коэффициент использования машины Pi = 0,75 для аморфного материала Pi =0,65 для кристаллизующихся термопластов Гц- общее время технологического цикла р - плотность термопласта z - быстроходность машины - номинальная сила смыкания формы, развиваемая механизмом смыкания машины ро - давление формования, для полистирола, Ро X 32 МПа /и - площадь проекции изделия на плоскость разъема формы (без учета отверстий в изделии) kj - коэффициент учета площади литников в плане к2= 1,1 - коэффициент использования максимальной силы смыкания к = 1,25.. 1,11. [c.752]

Для предварительных расчетов еще удобнее применять (не нужно задаваться шагом t) коэффициент использования трубной доски и р — отношение общего сечения всех трубок (по наружному диаметру) к площади трубной доски [c.37]

К первой группе относят такие автомобили и автопоезда, которые по своей конструкции приспособлены для перевозки какого-либо определенного вида груза, например самосвалы, автоцистерны, специализированные автомобили и автопоезда, предназначенные для перевозки различных строительных грузов (панелевозы, цементовозы и др.). Если такой автомобиль или автопоезд сконструирован правильно, то размеры его кузова (емкость или площадь) должны обеспечивать возможность полного использования номинальной грузоподъемности, и в расчетах эффективности следует принимать коэффициент использования грузоподъемности равным единице. [c.79]

Величина эф изменяется с увеличением нагрузки. В точных приборах с использованием сильфона по схеме с силовой компенсацией изменение / эф даже на доли процента приводит к существенным погрешностям. Методы точного расчета / эф изложены в работе [51]. Температурное изменение Д/ эф эффективной площади, выраженное температурным коэффициентом эффективной площади [c.113]

Расчет безразмерных площадей по формулам (21) и (23) производится, если вспомогательному параметру задано значение 0, а по формулам (22) или (24) при = . Использование при описании алгоритма операторов цикла дает возможность получать серию расчетов при единовременном вводе цифрового материала. С этой целью коэффициенты X (и = 2X1 + Ищ 12 [c.56]

Методы расчета тепло- и массообмена в контактных аппаратах, как правило, основаны на использовании коэффициентов переноса, отнесенных к площади поверхности контакта и объему реактивного пространства, коэффициентов эффективности и полезного действия, безразмерных комплексов, включающих произведение коэффициентов переноса на площадь поверхности контакта. Каждая группа методов характеризуется своими особенностями, но все они основаны на эмпирических, в том числе критериальных уравнениях. При этом числа подобия получены из общих уравнений движения, сплошности, теплопроводности и диффузии, выведенных для бесконечно малого объема среды, отражающих элементарный акт переноса, но не учитывающих в должной мере тепло- и массообмена в аппарате в целом. [c.4]

Сжатие — наиболее частый вид нагружения уплотнительных деталей при эксплуатации. Однако исследованиям деформации сжатия до последнего времени уделяли недостаточное внимание вследствие трудностей проведения эксперимента. При сжатии образца между двумя плитами площадь сечения образца и площадь контакта увеличиваются. При этом возникают значительные силы трения по поверхности контакта, вызывающие бочкообразность боковых стенок образца (рис. 34, г). Вследствие увеличения боковой поверхности и сложной неоднородной картины распределения напряжений в объеме состояния одноосного сжатия никогда не бывает. Поэтому связь нагрузки и деформации зависит от размеров и формы детали. Чтобы перейти от результатов испытания образцов к расчету конкретных деталей с использованием уравнения (11), необходимо ввести поправочный коэффициент формы. [c.67]

На основании количественного сопоставления разгонных кривых и сравнения их математической формы можно сделать вывод о предпочтительности использования в расчетах упрощенной динамической модели аппроксимирующих звеньев, коэффициенты которых определены по методу площадей. [c.310]

По теоретическим расчетам современные мировые потребности в энергии можно было бы обеспечить за счет только солнечной энергии, получаемой ежегодно земной поверхностью площадью 22 000 км . Если допустить, что коэффициент полезного использования солнечной энергии не более 5%, то необходимая земная поверхность, оборудованная солнечными рефлекторами, составит 450 000 км2 (примерно территория Франции). Безусловно, такая глобальная концентрация солнечных установок в одном месте не предполагается. Пока же все более широкое применение в lii [c.12]

Расчет теплового потока при теплообмене обычно осуществляется с использованием коэффициента теплопередачи и среднелогарифмической разности температур. Для более точного определения теплового потока в КУ необходимо дополнительно учитывать локальную разность температур в конкретной поверхности нагрева. Для этого каждую из поверхностей делят на многочисленные участки как с газовой, так и с пароводяной стороны. На рис. 8.31, а показаны участки охлаждения дымовых газов в пароперегревателе КУ (I—IV) и паровые участки (/—16), а на рис. 8.31, б — изменение температурного напора. Тепловой поток рассчитан для всех локальных участков. Площадь поверхности нагрева, определенная после суммирования данных, на 10 % мень-ще, чем площадь поверхности, рассчитанная обычным способом. Представляет интерес дальнейшее повышение точности расчета при каждом дополнительном щаге, если отдельные секции по газовой стороне разделить еще и параллельно направлению потока газов (рис. 8.32). Как видно из рисунка, дополнительное разделение потока по вертикали (А, В, С, D) приводит к определенному уточнению расчетных данных и возможности более полно учесть значение температуры газов. [c.315]

Композиты для использования в космосе и космических аппаратах разрабатывались как НАСА, так и министерством обороны США. Последним примером такой разработки могут служить дверцы приборного отсека орбитальной ступени космического корабля Шаттл . Эти детали представляют собой наибольшие сборные конструкции из композита шириной 3,7 м и длиной 18,3 м. Снижение массы конструкций является важнейшей задачей при применении КМ в космической технике, чем и объясняется быстрое увеличение объемов использования композитов в этой области. Другими особыми свойствами композитов для космических аппаратов являются регулируемый термический коэффициент линейного расширения, низкотемпературная стабильность, возможность расчета нагрузок и высокая удельная жесткость. В случае применения в космической технике КУС желательно использовать в виде сверхтонких слоев толщиной 0,025 мм и обеспечить создание таким образом оптимальных структур для солнечных батарей большой площади. Несомненно, что это станет реальностью в ближайшем будущем. [c.557]

От правильного выбора и расчета литниковой системы зависит качество отливок, а также степень использования заливаемого в форму металла. Размеры элементов литниковой системы определяют по формулам гидравлики, Б которые введены обобщенные опытные коэффициенты. Расчет начинают с определения наименьшей суммарной площади сечения питателей по формуле [c.192]

Энергетический расчет для этого случая изложен в п. 5. При таком способе использования энергии довольно трудно осуществить продувку камеры сжатия, так как получение > р возможно только при достаточно высоком к. п. д. турбокомпрессора и малых сопротивлениях всасывающего и выхлопного трактов, что не всегда удается обеспечить. Отсутствие продувки ведет к существенному снижению цикловой подачи воздуха. Кроме того, площадь (1—11—12—8— 1 является потерей индикаторной Мощности двигателя и ведет к росту расхода топлива. В целях улучшения коэффициента наполнения и снижения работы насосных ходов желательно снизить давление в трубопроводе в период выхлопного хода за счет использования энергии Ьг. Использование этой энергии возможно за счет снижения потерь на перетекание в начальный период выхлопа и уменьшения завихрений, что достигается правильным профилированием выхлопного канала в пределах головки цилиндра и скорейшим выравниванием давле- [c.358]

Таким образом, оба условия, использованные при выводе уравнения (1.37), могут не соблюдаться на практике, причем нет способа заранее предугадать это и оценить ошибки расчета давления пара по формуле (1.37). Для выполнения неравенства (1.40) надо иметь экспериментальные данные по скорости эффузии при малой площади эффузионного отверстия, но, как уже говорилось, именно эти данные могут быть сильно завышены вследствие поверхностной диффузии вещества по стенкам отверстия. Все это делает очень ненадежным расчет давления насыщенного пара или коэффициента испарения вещества по формуле (1.37). [c.28]

Рассмотрение удельных коэффициентов, отнесенных к 1 пог. см длины режущей кромки и 1 см- площади сечения срезаемой стружки (см. табл. 27 и 28), позволило оценить способы расчета окружного усилия на рабочем органе с использованием показателей кх кГ/см и кь кГ/см. При это.м можно видеть, что значения ки реализуемые роторными экскаваторами, предназначенными для разработки крепких, средних по крепости и мягких грунтов, обнаруживают стабильность у машин, предназначенных для одной группы грунтов, независимо от емкости их ковшей. [c.209]

Ориентировочный расчет прогибов кровли в камерах можно производить, считая обнажение кровли не прямоугольным, а эллиптическим, используя формулу (19.2) и вводя необходимые коэффициенты. Как указано выше, это приближение обосновано наличием зависаний в углах, где величины прогибов кровли с учетом всех обстоятельств малы и ими допустимо пренебречь. Использование формулы (19.2) дает возможность расчета прогиба кровли в любой ее точке, а также позволяет вести прогноз ее опусканий при необходимости увеличения площади ее обнажений (см. гл. XX). [c.326]

При расчетах течений через местное сопротивление пренебрегали инерцией жидкости и использовали гипотезу квазистационарности, т. е. потери давления рассчитывали с использованием коэффициента расхода ц, определенного при статических проливках. Принимали, что эффективная площадь проходного сечения электроклапана (ц )э.к при открытии (закрытии) меняется только из-за изменения геометрической площади этого сечения. При расчетах учитывали зависимость скорости звука в жидкости от диаметра тракта, а также от толщины и материала его стенок. На рис. 7.23 представлены экспериментальные и расчетные кривые переходных процессов в исследуемой системе. Экспериментальные и расчетные кривые, относящиеся к одному [c.283]

Общая площадь цеха определятся расчетом по нормативам и по планировке оборудоваиия с разделением на производственную, вспомогательную, площадь вентиляционных устройств и кладовой. Цехи консервации и упаковки располагают либо в том же здании, где расположены и все другие производственные цехи, либо в отдельном одноэтажном здании. Коэффициент использования площади для цехов консервации и упаковки принимается равным 0,4. [c.255]

Открытый склад металла, оборудованный мостовым краном, показан на рис. 107. Площадка склада поднята выше планировочной отметки земли на 0,25 м, покрыта асфальтобетоном и имеет уклон в сторону водостока. Кран перекрывает ось железнодорожного пути, имеются также въезды для автомобилей. Таким образом, все погрузочно-разгрузочные и внутрискладские работы полностью механизированы. Основные показатели склада средняя нагрузка на 1 м площади — 1,5—1,75 пг1м , коэффициент использования площади — 0,25. Такие склады можно рекомендовать для баз ГУМТО МПС и крупных заводов. Расчет площади и размеров складов металла и металлоизделий приведен в главе 21. [c.140]

Для характеристики производственной мощности и анализа ее использования применяют следующие основные показатели производственная мощность 1Ю выпуску продукции в натуральном выражении, в оптовых ценах предприятий (без налога с оборота) и по себестоимости стоимость основных производственных фондов II сметная стоимость их по проекту среднегодовой коэффициент использования производственной мощности число единиц установленного металлорежущего оборудования (всего, в том числе принято для расчета мощности) выпуск продукции на единицу установленного металлорежущего оборудования (указывается в числителе) и на единицу принятого для расчета мощности оборудования (указывается в знаменателе) коэффициент загрузки металлорежущего оборудования, принятого для расчета мощности установленная мощность приемников электроэнергии расход эле-троэнергии на производственные цели, в том числе электродвигателями общая площадь всех производственных и вспомогательных цехов (без бытовых помещений) общая площадь производственных цехов общая площадь производственных цехов на единицу оборудования выпуск продукции на 1 м общей площади произ-Еодственных и вспомогательных цехов (указывается в числителе) и на 1 м общей площади производственных цехов (указывается в знаменателе) в тыс. руб. выпуск продукции на I р. основных [c.147]

Группа методов расчета — с использованием произведения коэффициентов переноса на площадь поверхности контакта — отличается тем, что позволяет оперировать коэффициентами переноса и поверхностью контакта, не прибегая к непосредственному определению их численных значений, что дает возможность более широкого обобщения расчетных зависимостей. Этот принцип сохранен в настоящих разработках. Лежащие в их основе дифференциальные уравнения интенсивности тепло- и массообмена и их решения позволяют описать процесс минимумом обобщенных переменных, одним-двумя определяющими числами подобия, а также дают возмоншость получить аналитическую количественную зависимость уравнение относительной интенсивности тепло-и массообмена в виде равенства относительных движущих сил этих процессов. В нем в качестве переменных содержатся только начальные и конечные параметры газа и жидкости. Оно справедливо для любых аппаратов, процессов и условий их протекания. [c.4]

Расчет процессов тепло- и массообмена в полочных пенных аппаратах может быть выполнен, например, методами М. Е. По-зина [37] и С. А. Богатых [15]. Расчет по методу М. Е. Позина основан на применении ряда частных зависимостей коэффициента полного теплообмена Кл, отнесенного к площади сечения аппарата в целом, либо от высоты пены Н, либо от высоты исходного слоя жидкости Лж, либо от скорости W (при прочих равных условиях). Зависимости приведены в табл. 4-4, 4-5, 4-6, где /гп —высота порога в аппарате. Особенностью расчета является использование среднего логарифмического температурного напора для перекреот него тока газа и жидкости. [c.105]

В результате анализа особенностей процессов в контактной камере экономайзеров (а в равной мере и котлов) нельзя не прийти к выводу о том, что следовало бы разработать упрощенную методику теплового расчета этих аппаратов, не связанную с необходимостью определять коэффициенты тепло-или массообмена, движущей силы процесса, коэффициента использования объема и поверхности насадки (коэффициента эффективности насадки). В этой связи несомненный интерес для расчета контактных эконо лайзеров представляет метод, предложенный Г. А. Пресичем [75], согласно которому определение объема или поверхности насадки заменяется раздельным определением высоты насадочного слоя и площади поперечного сечения контактной камеры. Высоту слоя насадки предлагается принимать путем расчета так называемого эффективного геометрического фактора (относительной высоты) насадки, представляющего собой отношение высоты слоя к эквивалентному диаметру насадки /г/Л. [c.172]

Однако расчет общей площади склада по коэффициентам использования является ориентировочным и допускается при проектировании типовых складов с типовой схемой механизации. В случае же применения новых средств механизации и соотсет ственно новой компоновки склада следует пользоваться более точными методами определения общей площади склада. [c.268]

При приближенных расчетах общая площадь складов Робщ может определяться в зависимости от полезной площади /пол через коэффициент использования а по формуле [c.180]

Расчет коэффициента момента Мг по формуле (4.1.19) связан с использованием двух диаграмм р=[з(х ) и р=1 у ). Определяя площади Рту и Ртх, мм , огрэниченные соответственно кривыми р = ъ х ) и р=1 [у ) найдем величину этого коэффициента, которая в некотором масштабе будет определяться разностью этих площадей [c.169]

Пример использования МКЭ для расчета одномерного температурного поля в однородном стержне. Пусть имеется стержень длнной L и площадью поперечного сечения S (рпс. 1.1), Одни конец стержня жестко закреплен, и к нему подводится тепловой поток q заданной интенсивности. На свободном конце стержня происходит конвективный теплообмен с внешней средой. Известны коэффициент теплообмена а и температура окружающей среды Т,. Вдоль боковой поверхности стержень теплоизолирован. [c.13]

Использование формулы (477) требует знания коэффициента скорости в каналах неподвижной решетки. Нельзя предположить о = а.2 = ЭО" и, следовательно, подобрать решетки, как в случае активного облопатывания. Надо, определив точно степень реакции Го по соотношениям между углами и величинами скоростей, вычислить значение осевой составляюш,ей (одинаковой для всех абсолютных и относительных векторов скоростей) по заданному весовому (массовому) расходу рабочего агента, зная из расчетов гл. II проточные площади ступеней. Затем, имея полученную степень реакции в ступени, определить известными расчетами величину скоростей l и 10 2 а, построив треугольники скоростей по величинам этих скоростей и их осевых составляющей, найти углы направления векторов всех скоростей. Тогда мы получим возмож-17 259 [c.259]

Следующим этапом после районирования наблюдаемой зоны является формирование сети контроля. Основные задачи при создании сети контроля сводятся к сокращению объема измерений, обеспечению представительности и равноточности результатов контроля всей территории и созданию такой сети контроля, которая охватывает все элементы территории. Оптимизация объема аналитических работ обеспечивается группировкой индивидуальных проб в средние представительные пробы с использованием взвешивающих коэффициентов, учитывающих неоднородность распределения радионуклидов и другие факторы. Существующими методами расчета оптимального числа пунктов контроля за локальным загрязнением окружающей среды [6] показано, что число анализируемых проб должно быть близким к 100 для территории в радиусе 30 км. При этом каждая проба будет характеризовать территорию средней площадью 25 км и, естественно, не может обеспечить представительную оценку содержания веществ. Для обеспечения представительности проб каждую из них следует рассматривать как среднюю, приготавливаемую из достаточного числа индивидуальных проб. На топографической карте (М 1 100 000) минимально различимая площадь составляет 1 см , что соответствует на местности L км . Таким образом, число индивидуальных проб для приготовления средней представительной пробы в пункте контроля целесообразно принять равным 25. Места отбора этих 25 проб располагаются по углам и в центре большого конверта со сторонами от 100X200 м до 500 X ЮОО м в зависимости от размеров контролируемого элемента и градиента потенциала загрязнения. Каждую 172 [c.172]

Одной из важнейших областей применения полученных зависимостей является тепловой расчет сверхзвуковых сопл. При этом уравнение (11-37) следует видои менить в соответствии с результатами гл. 13. Однако основной фактор, оказывающий влияние на теплоотдачу в потоке сжимаемого газа, — изменение плотности внешнего течения вдоль обтекаемой поверхности — уже принят во внимание посредством использования в интегральном уравнении энергии массовой скорости G = u p. Поскольку G представляет собой массовый расход, отнесенный к площади поперечного сечения потока, этот параметр очень удобен при расчете сопл. Так как G имеет максимальное значение в горловине сопла, а St = = alG ), или a=G St, очевидно, и теплоотдача в области горловины максимальна. С ростом числа Рейнольдса вдоль сопла число Стантона согласно уравнению (11-37) падает. Поэтому максимальное значение коэффициента теплоотдачи обычно наблюдается непосредственно перед горловиной сопла. [c.301]

Оценка работоспособности по механическим свойствам. Коэффициент работоспособности. В реальных изделиях часто наблюдается случайность в распределении прочности конструкции и действующей нагрузки. Случайность в распределении прочности обусловлена допусками на физико-механические свойства материала и геометрические параметры конструкции. Случайность в распределении нагрузки вызвана нестабильностью эксплуатационной ситуации (окружающей среды). Расчет сводится к оценке истинных гипотез коь инированных событий и нахождению случайности в распределении событий параметрического прогнозирования. Оба события (распределение нагрузки и прочности конструкции) являются истинными, и совместность их проявления оценивается коэф-фшщентом работоспособности. Если принять, что наблюдается нормальное распределение, то в критическом случае выбора показателя работоспособности происходит наложение площадей, ограниченных кривыми рассеяния нагрузки и прочности полученная ситуация отображена на рис. 6.9. Область наложения площадей кривых 5 соответствует вероятности отказа. Показанная на рис. 6.9, а ситуация с использованием вероятностей значительно отличается от случая, когда учитывается лишь запас прочности. Вероятность отказа может быть совершенно различной при одном и том же запасе прочности, при разных формах кривых (или разных средних квадратических отклонениях), нагрузки и прочности материала. Существенно новый подход к формированию качества изделий с учетом надежности требует учитывать вероятностное распределение свойств нагрузки и конструкций. Гарантией надежной работы изделия служит тот случай, когда математическое ожидание прочности превьинает математическое ожидание нагрузки при этом допускается некоторое наложение площадей кривых распределения, вычисляемых с помощью нормальной функции распределения Ф ( ) ис. 6.9, б). Известно, что [c.246]

Для обычных материалов критические углы быстро уменьшаются при Е > 2—3 кэВ, поэтому эффективная площадь телескопов скользящего падения в рассматриваемой области оказывается очень малой. Применяя МСП для покрытия зеркал, в обычных конфигурациях телескопов с характерными углами скольжения 1—3° можно получить коэффициенты отражения 30—50 %. Проект телескопа скользящего падения с использованием МСП рассматривался в качестве одного из вариантов проекта ЛАМАР для станции Спейслэб [23]. Зеркальная система этого телескопа включает 10 пар параболоид—гиперболоид с фокусным расстоянием 3,6 м и диаметрами от 90 до 30 см. Используя зеркала длиной 36 см о обычными покрытиями (четыре внешних пары — никель, остальные — золото), можно получить в области Е < < 1 кэВ эффективную площадь более 1000 см , а в области 6,7 кэВ — всего 15 см . Если четыре внешние пары зеркал покрыть МСП (14—16 слоев Аи—С с периодами от 1,6 до 2,2 нм в зависимости от угла скольжения) и затем тонким (15 нм) слоем никеля, то в области 6,7 кэВ можно получить коэффициенты отражения 38—51 % и эффективную площадь 150 см , сохранив ее прежней в длинноволновой части спектра. Ширина спектрального интервала в области линий железа составляет около 0,4 кэВ, и может быть достигнуто угловое разрешение 20" в поле зрения 20. Расчеты показывают возможность создания таким путем телескопов и на более жесткую область спектра 15—25 кэВ, при этом углы скольжения уменьшаются до 0,5°. [c.205]

Некоторое, но небольшое влияние на площадь цеха окажут также другие факторы (коэффициент кв). К их числу, например, относятся загрузка ремонтных служб и кладовых цеха, которая повысится вследствие увеличивающегося количества штампов и другой йснастки и более интенсивного использования оборудования. Однако к этому времени несомненно будет лучше организовано снабжение запасными частями и нормализованными деталями. Исходя из этих соображений можно площадь, занятую ремонтными службами и кладовыми, увеличить не в 1,25 раза (на 25%), как площадь, занятую штампами и другой оснасткой, а только на 10%. Учтя соотношение площадей (см. табл. 1Х.44) и выполнив расчет, аналогичный приведенным выше, найдем, что 6=0,01. [c.275]

Основное значение для элементов рассматриваемого типа, если иметь в виду возможности их использования в области автоматики, имеет характеристика изменения суммарного расхода воздуха Р2 = Ро+Рь или, если исчислять его не в объемных, а в весовых единицах, 62 = 00+61 в функции от избыточного давления управления р1. Методика расчета этой характеристики рассмотрена в работе [83], причем учитывается возможность работы струйного вихревого элемента с большими перепадами давлений, при которых истечение из канала управления и пз выходного канала может быть докритическим или надкритическим. Исходной точкой данной характеристики является точка, определяемая из условия р1 = 0, отвечающая режиму течения воздуха через камеру без завихривания. При достаточно большом проходном сечении на входе потока в камеру и относительно небольшой длине выходного канала рассматриваемая точка характеристики в основном определяется площадью сечения на выходе, равной = лг , и коэффициентом расхода выходного канала. Зависимость расхода воздуха через выходной канал от отношения абсолютного давления в камере к абсолютному давлению за выходным каналом определяется при этом аналогично тому, как это делается для турбулентных дросселей. Другие точки рассматриваемой характеристики, получаемые при [c.219]

Относительная площадь солнцеулавливающих поверхностей в различных климатических зонах может составлять 10—100 % площади отапливаемых помещений. При этом за счет использования солнечной энергии обеспечивается определенная доля / (от 10 до 80 %) тепловой нагрузки отопления и соответственно уменьшается расход теплоты от топливного источника. В случае же использования подвижной тепловой изоляции, закрывающей в ночное время лучепрозрачные поверхности, теплопотери здания значительно снижаются и эффективность гелиосистемы возрастает в 1,5—2,5 раза. При расчете пассивных гелиосистем необходимо определить площадь светопрозрачных поверхностей наружных ограждений здания, используемых для улавливания солнечной энергии, и массу теплоаккумулирующих элементов пола, стен, потолка. Как правило, эти элементы выполняются из бетона, но для аккумулирования теплоты могут также использоваться емкости, заполненные водой. При этом удельные масса и объем теплоаккумулирующих элементов, отнесенные к 1 м2 площади остекленных поверхностей, ориентированных на юг, определяются в зависимости от доли f %) солнечной энергии в покрытии тепловой нагрузки отопления как так=С1 иак=Соб/. Значения коэффициентов определяются видом теплоаккумулирующего элемента. Так, для емкости с водой С=3 кг/(% -м ) и Соб = =0,003-мз/(%-м2), для бетонной или каменной стены (пола) — соответственно 15 и 0,0075. [c.134]

Таким образом, следует считать целесообразным и достаточно обоснованным использование для определения касательного усилия на ковше такого расчетного показателя, как коэффициент удельного сопротивления копанию, отнесенный к 1 см площади сечения срезаемой стружки. Такой подход, положенный в основу расчета одноковшовых машин при разработке типоразмерного ряда роторных экскаваторов (УкрНИИпроектом), принят и для многоковшовых экскаваторов. В последнее время экскаваторные заводы ФРГ при расчете машин также используют эти показатели. [c.210]

Давление прессования зависит от пластичности и способности металла заготовки к упрочнению, способа прессования, площади поперечного сечения детали, коэффициента трения и других факторов. Давление при холодном прессовании не поддается аналитическому расчету и при проектировании технологических операций берется по тяблиттам, построенным на основе экспериментальных исследований, проверенных практикой. Технико-экономическая эффективность холодного выдавливания характеризуется высокой производительностью, рациональным использованием металла, улучшением структуры металла детали в сравнении со структурой заготовки, высокой точностью размеров изделий. Достигаемая точность размеров соответствует 4—3-му классам, шероховатость поверхности— 5—8-му классам производительность процесса в 3—4 раза выше производительности вытяжки. [c.194]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...