Коэффициент при испарении

Коэффициенты тепло- и массопереноса при испарении жидкости со свободной поверхности в условиях естественной конвекции рассчитываются по следующим с юрмулам А. В. Нестеренко [c.512]

Рис. 1.23. Значения температуры в паровой и конденсированной фазах при испарении (а) и конденсации (ff) при различных коэффициентах испарения-

Анализ сверхзвуковой конденсации проведен лишь в 80-е годы (см. [23]). Выявлено чрезвычайно сильное влияние коэффициента конденсации Р на ход процесса. Этот вывод, как и отмеченные выше эффекты перегрева пара при конденсации и пересыщения его при испарении, особенно при интенсивном, еще ждет своего экспериментального подтверждения. [c.77]

Однако данные по этому поводу противоречивы [3, 17, 241. В частности наблюдалось уменьшение коэффициента теплоотдачи за счет испарения влаги с той же поверхности, например при подаче жидкости через пористую пластину [17], что объяснялось увеличением толщины пограничного слоя за счет паров жидкости. Вместе с тем на основе анализа решения Эккерта показано, что необходим температурный перепад не меньше 260 К, чтобы при испарении жидкости в ламинарный пограничный слой коэффициент теплоотдачи уменьшился на 10 % [57]. [c.28]

Влияние технологических факторов на испарительную способность мяса. Ф. Леви для расчета коэффициента сопротивления испарению р = е при охлаждении говяжьего мяса предложил две эмпирические формулы [38, 75] [c.135]

Совершенно очевидно, что холодильный коэффициент рассмотренного цикла ] 2 3 4 Г равен холодильному коэффициенту обратного цикла Карно и зависит только от температуры насыщения пара при испарении Ti и температуры его конденсации Т . [c.134]

Числовые значения критериев Рейнольдса Re и Ргд отнесены к границам явления. Например, коэффициент массоотдачи при испарении воды при движении над ее поверхностью воздуха определяют по формуле (для Ле<300-103) [c.180]

Фторорганические жидкости характеризуются высокой химической инертностью, нетоксичны, термически стабильны до температур 400—500° С и негорючи, большинство из них имеет очень низкую температуру замерзания, малую вязкость, значительную плотность высокий температурный коэффициент расширения. Последнее качество важно при конвекционном охлаждении. Фторорганические жидкости отличаются высокой электрической прочностью, особенно при испарении. Фторуглеродные жидкости дугостойки и обладают способностью восстанавливать свои электроизоляционные свойства. После дугового разряда электрическая прочность жидкости не ухудшается. [c.56]

Зависимость теплоемкости и теплопроводности карбидов от температуры, а также их коэффициенты термического линейного расширения и удельного электросопротивления приведены в табл. 13—16. Карбиды переходных металлов лучше других тугоплавких соединений ведут себя в условиях эксплуатации при высоких температурах в вакууме. Об этом свидетельствуют более низкие значения скорости испарения и давление диссоциации металла над карбидом (табл. 17) [16], Карбиды, относящиеся к фазам внедрения, при испарении диссоциируют на металлы и углерод (например, карбиды титана, циркония, ниобия, тантала и др.). Испарение карбида хрома, в отличие от перечисленных карбидов, носит ступенчатый характер — при [c.419]

При испарении поперечный ноток паров направлен от поверхности контакта фаз, при этом толщина пограничного слоя увеличивается, а градиенты продольной скорости и температуры парогазовой смеси уменьшаются, что, по-видимому, и вызывает снижение коэффициента теплообмена и аэродинамического сопротивления по мере увеличения потока паров от зеркала испарения. [c.189]

Процессы испарения изучены меньше, чем процессы конденсации пара из парогазовой смеси, однако известно, что коэффициенты теплообмена при испарении несколько выше, чем при конвективном теплообмене, но значительно ниже, чем при конденсации пара из парогазовой смеси. Например, Г. С. Сергеевым [126] получено при испарении с открытой поверхности уравнение [c.168]

Ha рис. 3-26 приведены графики iV (К, B)=f(K) для разны х значений В (от О до 2). Если положить й = 0 (малые значения критерия Прандтля Рг 0), то В = 0. В этом случае N (К, й) > 1 [кривая N (J , 0) асимптотически приближается к единице]. Следовательно, число Нуссельта при углублении поверхности испарения будет больше числа Нуссельта при испарении на поверхности, тела (S = 0. К=оо). Этот вывод непосредственно следует из решения (3-2-45), так как температура поверхности пластины увеличивается вдоль потока жидкости (вдоль оси х). Из общей теории теплообмена известно, что в этом случае коэффициент теплообмена будет увеличиваться. [c.213]

Следовательно, коэффициенты теплообмена при испарении и в процессе, не осложненном массообменом, при одинаковых условиях в потоке и на стенке относятся как перепады энтальпии в пограничном слое. Энтальпия парогазовой смеси вычисляется по аддитивному правилу для газовых смесей в зависимости от теплоемкостей и концентраций компонентов. Из формулы (3-2-72) следует, что (а /ао)<1, если pi> pa (теплоемкость пара жидкости больше теплоемкости газа основного потока) и (а /ао) > 1 при pi < Ср . [c.218]

Необходимо различать зону Испарения и зону конденсации, так как условия сопряжения будут разные. Дело в том, что температура образовавшегося при испарении пара отличается от температуры поверхности жидкости. Поэтому для граничных условий необходимо два соотношения одно для скорости испарения, другое для связи между температурой жидкости и пара у поверхности испарения. Кроме того, необходимо учесть, что испарение жидкости в пористом фитиле происходит только с поверхности менисков. Поэтому вводится поправочный коэффициент е, равный отношению площади испарения ко всей площади фитиля, через которую проходит пар. [c.394]

Состав сухого газа ПГТУ с закрытой схемой по газовому тракту не изменяется, и он состоит из молекул азота (7N ) или окиси углерода. В установках же с открытой тепловой схемой состав сухого газа изменяется рабочим газом является сначала воздух, а затем — продукты сгорания. Весовой состав последних можно определить по химическому составу топлива и воздуха с учетом коэффициента избытка воздуха. Количество водяного пара, образующегося при испарении капелек воды при сжатии смеси в компрессоре, может быть определено но степени повышения давления (см. гл. 1). [c.34]

Температура поверхности сухого тела в течение всего опыта поддерживалась равной температуре поверхности испаряющейся жидкости. Специальной системой сообщающихся сосудов уровень испаряющейся жидкости в противне поддерживался постоянным. Количество испарив-щейся жидкости регистрировалось весовым и объемным методами. Коэффициенты теплообмена при испарении определялись по количеству тепла, подводимому конвективным путем к поверхности жидкости. [c.75]

Коэффициенты массообмена при испарении исследуемых жидкостей возрастают с увеличением молекулярного веса последних. [c.76]

Как показали результаты экспериментального исследования, величины коэффициентов теплообмена при испарении несколько больше коэффициентов теплообмена сухого тела а . При этом с повышением температуры потока воздуха величина отношения первых ко вторым ( я/ с) увеличивается. Так, при температуре воздушного потока 40°С [c.76]

На основании полученных опытных данных вычислялись средняя температура поверхности сухого и влажного тела, средние коэффициенты теплообмена и массообмена, а также числа Nu, St и Nu , St . Из анализа опытных данных следует, что при испарении влаги с поверхности капиллярно-пористого тела значения чисел Nu и Nu увеличиваются с ростом температуры и скорости потока воздуха, но уменьшаются с ростом влажности паровоздушной среды. Коэффициенты теплообмена влажного тела лишь незначительно превышают коэффициенты теплообмена сухого тела максимальная разница межлу ними при малой влажности среды составляет 15%. Таким образом, полученные в наших экспериментах (вторая серия опытов) коэффициенты а и отличаются между собой незначительно. С известной погрешностью можно считать, что эти коэффициенты равны. [c.77]

А. В. Лыков [4] высказал предположение, которое объясняет причину увеличения коэффициента теплообмена при испарении жидкости по сравнению с чистым теплообменом. Заключается оно в следующем. При взаимодействии потока газа с поверхностью жидкости происходит не только испарение с поверхности, но и отрыв частиц жидкости (благодаря образованию микроволн), которые попадают в пограничный слой, где и испаряются. При испарении жидкости из капиллярно-пористого тела благодаря перемещению поверхности испарения в глубь его освобождаются капилляры (макро- и микрокапилляры). Наличие в зоне испарения общего давления большего, чем внешней среды, способствует выбрасыванию в пограничный слой частиц жидкости, которая поступает в макро- и микрокапилляры. [c.78]

Из общей теории теплообмена известно, что если температурный напор At увеличивается по направлению потока, то коэффициент теплообмена получается больше, чем при постоянной температуре [Л. 9], Следовательно, при углублении поверхности испарения коэффициент теплообмена больше, чем когда испарение происходит на поверхности. Если (В первом приближении принять, что коэффициент теплообмена при испарении тиа поверхности тела равен коэффициенту теплообмена [c.25]

Второй причиной интенсификации процесса теплообмена при испарении является нарушение пристенного пограничного слоя очаговыми процессами испарения. При испарении жидкости при обычном температурном давлении объем вещества увеличивается примерно в 10 раз, а при конденсации пара происходит такое же уменьшение объема. В результате очаговых процессов испарения и конденсации происходит нарушение структуры ламинарного пограничного слоя, что ведет к интенсификации тепло- и массообмена. Особенно ярко этот эффект проявляется при испарении в вакууме, когда изменение объема при фазовых превращениях достигает порядка 10 . Это приводит к увеличению коэффициентов теплообмена примерно на один порядок. [c.28]

Декеном с сотрудниками [39] была проведена экспериментальная работа по определению среднего коэффициента теплоотдачи в сечении при N 20 методом, основанным на аналогии тепло- и массообмена при испарении нафталиновых шаров диаметром 30 мм. Нафталиновые шары закладывались в слой керамических шаров в трубе диаметром 600 мм (объемная пористость т = 0,40). Расположение шаров в слое было различным в разных сериях опытов, часть опытов была проведена для определения интенсивности массообмена в пристеночном слое при Re = 3-10 . Эксперименты показали, что испарение шаров у стенки происходит на 7% быстрее, чем шаров, расположенных в центре слоя. [c.88]

Коэффициент теплоотдачи в процессе испяреипя жидкости со свободной поверхности по сравнению с коэффициентом теплоотдачи при теплообмене, не осложненном массообмепом ( сухой теплообмен ), имеет большее значение. Одной из основных причин интенсификации теплообмена при испарении по сравнению с сухим теплообменом является объемное испарение. Согласно теории объемного испа[)епия, при соприкосновении потока ra.sa с поверхностью жидкости происходят неравномерные процессы очаговой конденсации вдоль ее поверхности. В результате этого имеет место отрыв субмикроскопических частиц жидкости, которые испаряются в пограничном слое. Второй причиной увеличения по сравнениго са,,у является наличие очаговых процессов испарения и конденсации, в результате которых вследствие попеременного изменения объема вещества (пара) в Ю раз происходит нарушение структуры ламинарного пограничного слоя, что и приводит к интенсификации тепло- и массообмепа. Наибольший эфс ект это явление имеет при испарении в вакууме. [c.514]

При углублении поверхности испарения температура внутри материала ниже, чем на его внешней поверхности. Таким образом, в зоне испарения создается температурный папор, увеличивающийся от на поверхности материала до на поверхности испарения. А с увеличением температурного напора в направлении потока теплоты (от поверхности материала внутрь) увел1[-чивается коэффициент теплоотдачи. Следовательно, при углублении поверхности испарения коэффициент теплоотдачи больше, чем при испарении на внешней поверхности. При этом с уменьшением интенсивности массообмена (к концу процесса сушки) снижается и интенсивность теплообмена. Поэтому массообмен влияет на теплообмен. [c.514]

Как указывалось выше, на интенсивность процессов переноса в системах газ—жидкость могут оказывать влияние внешние силовые поля. Ограничимся качественной характеристикой механизма воздействия электродшгнитного поля на процессы тепло-и массопереноса в га.чожпдкостных системах. Оно связано с введением в среду повой дополнительной энергии, в результате чего на систему кроме сил гравитации и инерции начинают действовать пондеромоторные силы. При испарении жидкости в постоянном и переменном электрических полях слои жидкости приходят в волнообразное движение, которое приводит к турбулизации жидкости, в результате чего скорость испарения увеличивается. При этом коэффициенты конвективного теплообмена в зависимости от напряженности поля увеличиваются в несколько раз. [c.9]

При температурах, более низких, чем — 15° С, холодильный коэффициент, как отмечалось выше, уменьшается, а необходимая степень сжатия возрастает. В табл. 5 и на фиг. 24 показан характер изменения теоретического (без учета потерь) значения холодильного коэффициента при понижении температуры испарения от О до —50° С для компрессионной аммиачной машины сухого сжатия. Для этих расчетов, как и для табл. 4, температура конденсации была произвольно выбрана равной 30° С (обычное практически используемое значение). Из табл. 5 видно, что с понижением холодильный коэффициент уменьшается до весьма малых значений более того, теоретический к. и. д. относительно цикла Карно в том же интервале температур tjoth. также уменьшается с понижением Т . Для машин влажного сжатия значения несколько выше, чем приведенные в таблице величины для машин сухого сжатия. [c.32]

Экспериментальные значения коэффициента теплоотдачи при испарении с поверхности пленки, однако, значительно (до 100%) превосходят расчетные по (4.375). Очевидно, влияние волн в этом случае заметно сильнее, чем в случае конденсации. Качественное объяснение такой несимметрии достаточно простое. Действительно, при конденсации интенсификация процесса теплоотдачи на впадинах волн ведет к выравниванию поверхности пленки, т.е. к уменьшению глубины впадины, а при испарении, напротив, способствует уменьшению толщины пленки во впадине, что еще больше интенсифицирует теплоотдачу. Количественно этот эффект удалось описать лишь путем эмпирической поправки к уравнению (4.376). Гимбутис [8] предложил следующее уравнение, описывающее опытные данные об испарении с поверхности пленки [c.181]

При измерении интенсивности массообмена с поверхности продукта в контактных аппаратах возникают также специфические осложнения, для которых нет аналогов в процессах теплообмена, поскольку зависимосш / = рАр и Ат = Р строго описывают массообмен лишь при испарении чистой жидкости (воды) со свободной ее поверхности. Поверхность продукта Рп не всегда покрыта пленкой чистой воды и в испарении участвует лишь некоторая ее часть. Кроме того, в процессе обработки продукта поверхность испарения может перемещаться в глубину, что создает дополнительное гидравлическое сопротивление. Наконец, испарение происходит не из чистой воды, а из раствора, что по закону Рауля также сказывается на интенсивности массообмена. Эти обстоятельства учитывают с помощью коэффициента сопротивления испарению р = Рв/Рп. либо коэ ициента испарительной способности Ви = Рв/Рп, т. е. в качестве основного принимают второй или первый источник погрешности. Расчет / ведут по формулам / = = рвАуор" либо / = р,.енА/ , иначе говоря, р — величина, обратная Ви. Видимо, третий источник погрешности нельзя учитывать коэффициентом при А о, как это принимается в [64, 75], поскольку изменяется сама движущая сила А/) = рп — Рг Ф Рв — рг- Естественно предположить, что разработка метода прямого определения / при испарении с поверхности разных продуктов в условиях, близких к производственным, поможет выбрать рациональный способ учета всех этих погрешностей и измерения соответствующих коэффициентов. [c.17]

Упрощение расчетов состоит в том, что появляется возможность использовать информацию о величине коэффициента массоотдачи при испарении воды с открытой либо с обильно смоченной поверхности Рв [64]. Величина би при этом приобретает смысл аналога терморадиапионных характеристик поверхности продукта степени черноты (относительной излучательной способности) е и поглощательной способности А. Некоторая неопределенность толщины поверхностного слоя не должна препятствовать вве дению новой характеристики Ей, так как и для расчетов лучистого теплообмена при обработке различных продуктов используют е и А, хотя процессы поглощения и отражения происходят по толщине некоторого слоя. Опытные данные показывают, что при охлаждении мяса изменение влажности происходит на глубине 2...3 мм, до 4...5 мм [(5]. [c.130]

Коэффициенты мрссоотдачи при испарении чистой воды с открытой поверхности Рв1 и Рв2, как показывает анализ известных зависимостей [30], очень близки друг к другу, поскольку свойства воздуха в диапазоне температур от tn ДО практически не изменяются. [c.131]

Здесь р = Ррйд Тц, Лр газовая постоянная испаряющегося вещества В — коэффициент молекулярной диффузии ы .р — среднерасходная скорость газа в канале (при испарении пленки скорость вычисляется относительно поверхности пленки) [c.158]

В случае вещества, пары которого состоят из нескольких газообразных продуктов, как это имеет место у графита, полная скорость испарения определяется как сумма скоростей испарения отдельных компонент, рассчитанных по кинетическому уравнению Кнудсена — Ленгмюра (гл. 6). При этом необходимо знать коэффициенты аккомодации (испарения) для каждой из компонент. Для графита, исходя из имеющихся опытных данных [Л. 7-16], обычно принимают следующие значения а =0,3, а = 0,5 1,0 а =0,02, а для всех остальных компонент — меньше 10 . Однако расхождения между данными различных авторов весьма значительны, ниже мы проанализируем влияние этих коэффициентов на скорость сублимации. [c.167]

Коэффициент теплоотдачи от пара к стенке при конденсации пара внутри горизонтальной трубки меньше такового при конденсац.ии пара снаружи трубки. Однако, несмотря на это, судовые испарители проектируют с горизонтальными трубками, внутри которых проходит греющий пар, так как в этом случае трубки снаружи омываются водой и получающиеся при испарении ее на наружной поверх- [c.361]

На практике для определения коэффициента теплопередачи К очень часто пользуются кривыми, приведенными на рис. 201, по которым величина К определяется для известной разности Д/ еп при заданной температуре / j. Эти кривые построены Баджером по результатам испытаний вертикального испарителя со стальными трубами диаметром 2" и длиной 1220 лш коэффициенты теплопередачи К. определялись при испарении дистиллированной воды, уровень которой поддерживался на отметке верхних кромок трубок, с учетом гидростатического эффекта при определении разности температур. [c.366]

Причина, по которой коэффициенты в правой части этих уравнений оказались существенно меньше единицы, по-видимому, состоит в том, что почти вся вода, подтекающая к поверхности нагрева, в процессе пузырькового кипения диспергируется в виде жидких капель и только небольшая ее часть расходуется при испарении и пузырьковом кипении жидкости. Однако можно полагать, что сделанная выше оценка в основном правильна, особенно если принять во внимание полученную прямую зависимость между величинами и 4ыин- [c.243]

При непосредственном контакте дымовых газов с растворами процессы тепло- и массообмена протекают с малыми теплопо-терями. Коэффициент использования теплоты сгорания топлива в погружной горелке при испарении жидкостей достигает 95— 96%. [c.160]

Для анализа влияния переноса пара при испарении на тепломассообмен вернемся к решению Эккерта и Хартнетта [Л.3-14]. Если рассчитать коэффициенты тепло- и массообмена по формулам [c.210]

Поэтому в зависимости от конкретных значений коэффициентов К ч В число Нуссельта при испарении жидкости из пористых тел может быть больше или меньше числа Нуссельта Nujo в отсутствие испарения N Щ, В)= = N (оо, Si). [c.215]

StrOT метод определения извилистости по коэффициенту сопротивления диффузии можно критиковать в том отношении, что во влажном материале при испарении жидкости может происходить не только диффузия влаги, но и диффузия жидкости в виде капиллярного и пленочного движения (см. 5-7). Поэтому в работе [Л. 5-10] были приведены расчеты по определению коэффициента эффузионного сопротивления (j, (сопротивление пористого тела эффузии пара внутри тела). Экспериментальные данные приведены в табл. 5-3. Они показывают удовлетворительное совпадение расчетных и экспериментальных данных. [c.296]

В области ухудшенного теплообмена неравповесность в потоке определяется скоростью испарения капель в нар и коэффициентом теплоотдачи между паром и каплей. В случае малых массовых скоростей и давлений капли характеризуются большим средним размером и малой суммарной поверхностью межфазного взаимодействия. Кроме того, скорость пара относительно капли также невелика и ввиду малости коэффициента теплоотдачи испарение капель протекает вяло. В результате доля тепла, подводимая к пару, расходуется в значительной степени на перегрев пара. Кривая изменения температуры стенки по длине трубы характеризуется монотонным ростом (рис. 4.9, а). При больших давлениях и массовых скоростях (например, pw — 3000 кГ/м -с) межфазный тепломассообмен на мелких каплях протекает столь интенсивно, что средняя температура пара незначительно отличается от температуры насыщения. Температура стен- [c.151]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...