Неподвижные решетки

Решетки должны быть установлены на всех очистных станциях независимо от способа подачи на них сточных вод — самотеком или под напором. Решетки подразделяют на неподвижные, и совмещенные с дробилками (решетки-дробилки). Более широкое применение имеют неподвижные решетки. [c.346]

Неподвижная решетка (рис. 24.2) представляет собой металлическую раму, внутри которой установлен ряд параллельных стержней, поставленных на пути движения сточной воды. [c.346]

Давление воздуха под колосниковой решеткой при номинальной нагрузке для топок с неподвижной решеткой и ручным забросом всех топлив, кроме каменных углей, для топок типа ПМЗ — РПК при сжигании антрацитов, для топок с цепными решетками типа БЦР при сжигании антрацитов, торфа и для топок Померанцева скоростного горения при сжигании древесных отходов следует принимать равным 1 кПа (100 кгс/м2). [c.362]

Исходя из изученного установившегося относительного обтекания неподвижной решетки, можно рассмотреть обтекание решетки, движущейся поступательно с постоянной скоростью относительно некоторой системы координат. Для этого достаточно сообщить всей системе, состоящей из решетки и движущейся относительно решетки жидкости или газа, постоянную поступательную скорость г пер- [c.87]

В современных котельных агрегатах в слоевых топках с неподвижной решеткой <73 (в %) равно при сжигании бурых углей 2—3, каменных углей — 3—5, антрацитов — 2, в камерных топках при сжигании твердого топлива О—0,5, жидкого и газообразного топлив — 1—2. [c.143]

В котлах паропроизводительностью до 150 т/ч широко используются топки с подвижной (цепной) решеткой. Здесь процесс зажигания идет сверху вниз (теплота подводится путем излучения кладки, а не вследствие теплопроводности, как на неподвижных решетках). Топливо с малым выходом летучих горит здесь хуже, чем бурые или неспекающиеся каменные угли. [c.67]

Задача таких исследований состояла в выявлении влияния на эффективность кольцевой неподвижной решетки основных режимных параметров влажного пара, а также условий входа, [c.221]

Возьмем турбинную ступень, состоящую из сопловой (неподвижной) и рабочей (вращающейся) решеток. Условимся, как принято в теории турбин, обозначать скорости абсолютного движения потока с, а скорости относительного движения в каналах вращающегося венца W, причем в обоих случаях с подстрочными значками, указывающими контрольные сечения потока. Берем три контрольных сечения одно — перед сопловой (неподвижной) решеткой — обозначим значком О другое — в осевом зазоре между сопловым и рабочим венцами — значком 1 и третье — за рабочим венцом — значком 2 . Плоскости указанных сечений перпендикулярны оси турбины (рис. 74). Переход от скоростей [c.253]

Определение потерь тепла от химической неполноты сгорания <7з- Потеря qz возникает при наличии в уходящих газах продуктов неполного сгорания окиси углерода СО, водорода Нг, метана СН/, и др. Причиной неполного сгорания топлива может быть недостаток воздуха в топке, низкая температура в ней, неудовлетворительное смешение частиц топлива с воздухом, неустойчивость процесса горения, малый объем топки. Расчетные величины потерь qs принимают-оя для камерных топок при сжигании мазута и газа от 0,5 до 1% для слоевых механизированных топок 0,5% для слоевых топок с неподвижной решеткой и ручным забросом топлива от 1 до 2%. [c.33]

Для слоевых топок с неподвижной решеткой и ручным забросом топлива донецкого антрацита марок АС. AM [c.35]

Каменные угли Топки с пневмомеханическими забрасывателями и неподвижной решеткой Топки с пневмомеханическими забрасывателями и цепной решеткой обратного хода [c.44]

Допускается высота слоя шлака на решетке до W)mm при сжигании каменных углей и до 120 мм при сжигании бурых углей. При легкоплавкой золе (температура плавления ниже 1 050—1 070°С) толщина шлаковой подушки должна составлять 50—75 мм. Скорость движения колосникового полотна решеток обратного хода (нормально 2—5 лг/ч) устанавливается в зависимости от зольности топлива и нагрузки котлоагрегата. Максимальная скорость решетки 7 м ч. Условия горения топлива в слое в топках ПМЗ-ЛЦР и ПМЗ-ЧЦР при относительно небольшой скорости движения колосникового полотна приближается к условиям горения при забросе на неподвижную решетку. [c.66]

Топки с пневмомеханическими забрасывателями и неподвижной решеткой [c.80]

Сжигание углей на механических и неподвижных решетках также требует контроля за процессом горения. Должны быть обеспечены регулярная своевременная подача топлива на колосниковую решетку и равномерное его распределение по всей площади сжигания. [c.52]

Таким образом, структура двухфазного течения во вращающихся решетках характеризуется важными особенностями, влияющими на аэродинамические и сепарационные характеристики решеток. Потери на трение в ядре потока и пограничных слоях возрастают увеличиваются концевые потери в периферийных сечениях растут полные потери и углы выхода потока по сравнению с потерями и углами при неподвижных решетках. [c.170]

Имеется ряд работ, посвященных исследованию влияния плотности неподвижной окружающей среды на демпфирование колебаний. Исследования проводились также и в вакууме. Они дали основание заключить, что влияние окружающей среды на демпфирование колебаний невелико. Известно исследование [Л. 58], посвященное аэродинамическому демпфированию колебаний лопаток при небольших скоростях потока. Опыты были проведены в воздухе на неподвижной решетке лопа- [c.11]

Топки с шурующей планкой, применявшиеся на котлах паропроизводительностью до 10 т/ч, механизировали подачу топлива на неподвижную решетку, удаление шлака и частично шуровку при работе на спекающемся топливе в настоящее время в связи с недостатками конструкций и наличием лучших технических решений эти топки серийно не изготовляют. [c.63]

Уже давно было известно, что потери энергии в ступени значительно превышают потери в испытанных неподвижных решетках [1, 2, 15]. Замечено было также существенное для практики отклонение от расчетных оптимальных характеристических чисел (M/ o)opt- Этим расхождениям не находили удовлетворительных объяснений до выполнения исследований нестационарных явлений при обтекании вращающихся рабочих решеток. [c.248]

Выходную кромку лопастей желательно делать зв как можно тоньше. Но по условиям прочности и технологии изготовления кромка не может выпол-няться острой. При толстой выходной кромке ло пасти за ней образуется вихревой след, а это свя- д2 зано с увеличением потерь. На рис. 18 дана зависимость к. п. д. неподвижной решетки от относительной толщины выходной кромки [25]. В нашем случае толщина отнесена к длине линии тока в меридиональном сечении. Из рис. 18 видно, что [c.53]

На основании принципа Галилея — Ньютона очевидно, что в относительном обтекании и в абсолютном движении газа или жидкости, обтекающей неподвижную решетку, все силы воздействия и приток энергии W за счет внутренних процессов одинаковы, но для абсолютного и относительного движения кинетические энергии разные, теплосодержания абс и ота разные, общая сила воздействия потока на решетку одинакова, но для абсолютного движения эта сила совершает работу, равную К-Нпер. [c.88]

В топках с неподвижной решеткой и неподвижным слоем топлива механизация загрузки осуществляется применением забрасывателей 1, которые непрерывно механически загружают свежее топливо и разбрасывают его по поверхности колосниковой решетки 2 (рис. 20-1,6). В этих топках можно сжигать каменные и бурые угли, а иногда и антрацит под котлами паропройзводительностью до 6,5—10 т/ч. [c.254]

Принципиальная оптическая схема фотоголовки показана на -рис. XIV.39. Фотоголовка состоит из трех основных частей осветителя с оптикой, просматривающей части и фотоэлектронного преобразователя. Осветитель имеет точечный источник света 1, модулятор 2 и кон-денсорную линзу 3. В качестве точечного источника света применяется лампа накаливания СГ2. Модулятор представляет собой стальной стакан с равномерно расположенными по окружности щелями прямоугольной формы. Внутри стакана расположен источник света 1, а перед стаканом — неподвижная решетка с такими же прямоугольными щелями, как на стакане. Стакан вращается вокруг оси при помощи специального электродвигателя. Модулятор преобразует постоянный световой поток источника света в переменный пульсирующий поток. Это позволяет использовать в системе управления работой машины электронный усилитель переменного тока, обеспечивающий высокую стабильность работы системы. [c.310]

Организованно подаваемый в топку воздух распределяется следуюш,им образом на острое дутье в предтоиок 20%, под наклонную неподвижную решетку 45% и иод цепную решетку 35%. Воздух, подаваемый для острого дутья в предтоиок и под наклонную решетку, имеет температуру около 400" С. В две рабочие зоны цепной решетки также подается подогретый воздух ( г в 250" С), в первую и последнюю зоны поступает воздух с температурой 30° С в количестве 5—7%. [c.18]

Для транспортных агрегатов важно обеспечить изменение направления вращения (или резкое торможение ротора). РОС с поворотными лопатками НА дают широкие возможности осущ,е-ствления реверса вращения. Реверс турбины также легко осуществить применением двух параллельных решеток лопаток НА с противоположным углом установки лопаток в каждой решетке. Решетки могут меняться в щелях кольцевого конфузора смещением содержащей их обоймы в осевом направлении. При неподвижных решетках применяется двойное подводящее устройство, раздельные камеры которого соединены с соответствующими частями решетки НА, и рабочее тело подается либо в одну, либо в другую камеру и на решетки НА. За такой сдвоенной решеткой НА следует сужающийся безлопаточный конфузор, подводящий рабоее тело к РК- [c.63]

Использование формулы (477) требует знания коэффициента скорости в каналах неподвижной решетки. Нельзя предположить о = а.2 = ЭО" и, следовательно, подобрать решетки, как в случае активного облопатывания. Надо, определив точно степень реакции Го по соотношениям между углами и величинами скоростей, вычислить значение осевой составляюш,ей (одинаковой для всех абсолютных и относительных векторов скоростей) по заданному весовому (массовому) расходу рабочего агента, зная из расчетов гл. II проточные площади ступеней. Затем, имея полученную степень реакции в ступени, определить известными расчетами величину скоростей l и 10 2 а, построив треугольники скоростей по величинам этих скоростей и их осевых составляющей, найти углы направления векторов всех скоростей. Тогда мы получим возмож-17 259 [c.259]

Содержание горючих в шлаке Гшл зависит от выхода летучих К чем больше V , тем меньше Гшл- Так, при сжигании в топках с пневмомеханическими забрасывателями и неподвижной решеткой донецких антрацитов AM и АС, содержащих V = 4%, потеря тепла со шлаком составляет <7 4 = 57о, а для донецких каменных углей Д и Г, имеющих У = 43% и 1/ =39%, 4=3%- Меньшая величина во втором случае О бъясняется тем, что при значительном выходе летучих более полно протекает процесс горения топлива в слое и во взвешенном состоянии горючие элементы, оставшиеся в пористом коксе после быстрого выгорания летучих, сгорают быстрее, чем в плотном коксе топлива, имеющего малый выход летучих. Горение топлива с малым выходом летучих протекает при высокой температуре (В слое с интенсивным плавлением золы, вследствие этого ухудшаются условия выгорания горючих остатков. Большое влияние на величину Гшл оказывает фракционный состав топлива. Неоднородность по размерам кусков ухудшает условия сжигания, так как скорость горения крупных и мелких кусков топлива неодинакова. При чистке топки или в конце движущейся решетки остаются куски топлива, которые сбрасываются в шлаковый бункер. Опытное сжигание подмосковного бурого угля на решетке нормальной длины с видимым тепловым напряжением в пределах 700—900 тыс. ккалДи ч показало содержание горючих в шлаке Гшл. - без предварительного дробления от 9 до 12% при установке маломощной дробилки от 6 до 8% для дробленого угля до размера кусков Ъйммот 5 до 7% [Л. Ь2]. [c.36]

Антрацит АС н AM Топки с пневмомеханическими забрасывателлми и неподвижной решеткой Топки с цепной решеткой прямого хода - [c.44]

В топке с низкотемпературным кипящим слош устанавливается неподвижная решетка с колпачками, через которые вентилятором подается воздух в находящийся на решетке слой инертного материала (кварцевый песок, шамотная крошка и т.п.). Подаваемый в слой воздух поддерживает инертный материал и находящееся в нем топливо во взвешенном (кипящем) состоянии с высотой слоя 900-1000 мм ( пузырьковый низкотемпературный кипящий слой). [c.81]

Напряжение зеркала горения неподвижной решетки во избежание снижения экономичности нежелательно повышать более 800—900- 10 ккал1м -ч. При этих напряжениях механические потери при сжигании бурых типа челябинских и каменных пламенных углей составляют 7—9%, бурых подмосковных 11% и антрацита 18%. Потери от химического недожога, нормально не превышающие 1%, возрастают до 2% и более при повышении напряжения топочного объема более 200— 250-10 ккал1м -ч. Потеря тепла с уходящими газами в топках с ПМЗ несколько повышается из-за значительного избытка в топке—1,4—1,5 при сжигании каменных и бурых углей, 1,5—1,6 и больше при сжигании антрацита. [c.38]

Если располагаемое давление дутьевого воздуха достаточно, даже кратковременная остановка цепной решетки (до одного часа) может не notpe6oBarb снижения нагрузки — за это время лишь naKonnt H на полотне решетки большее количество шлака, т. е. топка будет работать как топка с забросом топлива на неподвижную решетку. Сколько-нибудь длительная работа котла с остановленной решеткой не допускается из опасения перегрева ходовой части. [c.61]

Подача воздуха под неподвижную решетку и в дутьевые зоны цепной решетки топок с ПМЗ и пневмозабросом автоматически регулируется изменением давления воздуха перед топкой с сохранением распределения его по зонам или ручной подрегулировкой. [c.259]

К началу тридцатых годов многие фирмы купили лицензии на изготовление турбин по проектам проф. Лёзеля, главного конструктора завода Эроте Брюннер Машиненфабрик . Он предложил реактивные турбины с очень малыми перепадами энтальпии на каждую ступень и потому с огромным общим числом ступеней. К тому же, лопатки устанавливались с очень малыми радиальными зазорами. По мнению изобретателя, при малых скоростях потока следовало ожидать очень высокий к. п. д. турбины. Идея основывалась на опытах Британского общества инженеров-механиков с турбинными решетками в зоне малых скоростей пара. Но эти опыты, как выяснилось позднее, были неточными. Да и вообще опыты только на неподвижных решетках не могли служить достаточной базой для проектирования принципиально новых типов турбин. Но в то время и позднее находил признание тезис что дает хорошие результаты в неподвижных решетках, то хорошо и для турбин. Этот тезис при распространенных тогда методах испытаний реше- [c.12]

К классу полумеханичеоких топок можно отнести ряд конструкций слоевых топок с неподвижной решеткой, в которых использованы те или иные возможности для механизации загрузки топлива, передвижения его в топке и удаления шлака. Некоторые из этих топок более близки к чисто ручным топочным устройствам, другие — к механическим топкам. [c.58]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...