Разрушение инструмента пластическое

Конечным результатом износа является полное разрушение вершины резца. Это может произойти в результате увеличения температуры, которая размягчает вершину инструмента и приводит к пластическому течению при малых напряжениях сдвига. Процесс размягчения начинается с режущей кромки, затем распространяется в глубь инструмента. Помимо рассмотренного механизма полного разрушения инструмента он может выйти из строя в результате хрупкого разрушения вершины с отделением крупных частиц инструментального материала. Разрушение в результате оплавления или пластической деформации наиболее часто встречается у инструментов из быстрорежущих и углеродистых сталей. Хрупкое разрушение характерно для твердосплавных и керамических инструментов. [c.99]

Размягчение инструмента. Диффузия углерода в относительно глубоких поверхностных слоях режущего инструмента вызывает размягчение и последующую пластическую деформацию инструментального материала. Эта деформация может сильно изменить геометрию инструмента, в результате чего увеличатся силы резания или произойдет разрушение инструмента. [c.115]

Предельное затупление инструмента может возникнуть в результате действия чрезмерно высокой температуры резания, размягчающей инструмент в зоне контакта с обрабатываемым материалом и приводящей его к пластическому течению. Характерными признаками другого типа затупления являются появление трещин или выкрашивание инструментального материала вблизи режущей кромки вследствие механических или термических ударных нагрузок. Такое затупление может ускорить процесс износа и привести к полному разрушению инструмента. [c.160]

Эксперименты с применением скоростной киносъемки показали, что инструмент совершает практически гармоническое колебательное движение. При сближении торца инструмента с обрабатываемой поверхностью в некоторый момент времени какое-либо из зерен абразива оказывается зажато между ними. При дальнейшем движении инструмента это зерно внедряется в обе поверхности. Внедрение частицы абразива в материал инструмента приводит только к пластическим деформациям. При внедрении частицы абразива в поверхность обрабатываемого хрупкого материала образуется выкол. Такая поверхность материала разрушается сразу, тогда как поверхность металла разрушается после ряда циклов обработки, поэтому величина разрушения инструмента на один цикл в данном случае оказывается меньше. Если создать условия, при которых поверхность металла непрерывно становится более хрупкой, например, путем анодного растворения [32], то скорость обработки металла значительно увеличится. [c.22]

В процессе резания при перемещении режущего инструмента относительно заготовки ему приходится преодолевать силу сопротивления обрабатываемых материалов пластической деформации, силу сопротивления пластически деформированных слоев металла разрушению в местах возникновения новых (обработанных) поверхностей и силы трения стружки по передней поверхности инструмента и обработанной поверхности о его задние поверхности. Результирующая этих сил называется силой резания Р. Для удобства расчетов силу резания Р рассматривают в декартовой координатной системе XYZ с центром, совпадающим с вершиной разреза 1 (рис. 2.23), причем ось Y совпадает с геометрической осью державки резца, ось X параллельна оси вращения обрабатываемой заготовки, а ось Z совпадает с вектором скорости резания v и проходит через вершину резца — точку 1. При этом опорная плоскость державки резца параллельна плоскости XY, а вектор скорости подачи и, проходит через вершину резца — точку 1. [c.71]

Еще в прошлом столетии были опубликованы первые работы по выявлению зависимости высоты неровностей поверхности от геометрических параметров инструмента и режимов обработки. Впоследствии было установлено, что на неровности оказывают также влияние упругие искажения, пластические деформации и разрушение, обусловливающее вырывание частиц из нижележащего слоя, толчки, дрожания, вибрации и т. д. [c.9]

Вместе с тем во всех исследованиях экспериментальная проверка принятой в той или иной работе гипотезы выполняется по величине силы резания, что является существенным недостатком, так как сила резания, кроме силы сопротивления пластическому разрушению металла, включает в себя силы, возникающие на задней грани инструмента. [c.79]

Стружка надлома образуется при обработке хрупких материалов (чугун, бронза). Хрупкий материал, обладая малыми пластическими свойствами, сопротивляется надвигаю-ш,ейся передней поверхности инструмента вплоть до наступления момента разрушения по направлению действия наибольших напряжений. Разрушения по разным направлениям и в разных частях срезаемого слоя хрупкого материала происходят непрерывно, и срезаемая стружка представляет собой большое количество отломанных частиц металла, легко рассыпающихся. [c.272]

Резание происходит путем внедрения, под воздействием сил привода, станка, п обрабатываемую заготовку клинообразного твердого тела — инструмента в зоне соприкосновения рабочих поверхностей инструмента и срезаемого слоя заготовки происходит пластическая деформация и по линии среза — разрушение металла, приводящие к образованию стружки и отделению ее от заготовки. [c.1]

Сила резания. Величина и направление действия силы, возникающей в процессе резания и в одинаковой мере воздействующей на инструмент и на заготовку, определяются следующими составляющими (фиг. 6, а) силой, обусловленной сопротивлением срезаемого слоя пластическому деформированию и разрушению и действующей на переднюю грань инструмента Р, силой, производящей деформацию обработанной поверхности Ра силой трения стружки о переднюю грань инструмента — и [c.8]

Холодное накатывание резьб, шлицев и зубьев шестерен характеризуется высокими удельными давлениями на рабочий инструмент, достигающими 300 кг ммР-. Опыт холодного накатывания показал, что инструмент, как правило, выходит из строя по причине разрушения, а не из-за износа. Поэтому стойкость инструмента является главным экономическим фактором при переходе на накатывание профилей вместо обработки их резанием. Следовательно, материалы, применяемые для изготовления накатного инструмента, должны обладать высокой твердостью, прочностью, износоустойчивостью и большим сопротивлением пластической деформации, достаточной вязкостью и повышенной теплостойкостью. [c.78]

При ЭМС чугуна неподвижным инструментом наблюдается сначала разрушение неровностей поверхности, поэтому упрочнение чугунных деталей вследствие низких пластических свойст чугуна рекомендуется производить только обкатывающим роликовым инструментом. [c.29]

Силовое взаимодействие инструмента и заготовки. Деформирование и срезание с заготовки слоя металла происходят под действием внешней силы резания, приложенной со стороны инструмента к обрабатываемой заготовке. Направление вектора силы совпадает с вектором скорости главного движения резания v. Работа, затрачиваемая на деформирование и разрушение материала заготовки (Pv), расходуется на упругое и пластическое деформирование металла, его разрушение, на преодоление сил трения задних поверхностей о заготовку и стружки о переднюю поверхность лезвия инструмента. [c.304]

Среди физико-химических процессов, определяющих процесс резания, основное значение имеет процесс пластической деформации при образовании стружки. От характера пластической деформации, деформационного упрочнения и разрушения металла при стружкообразовании зависят точность обработки деталей и качество поверхностного слоя. Параллельно со стружкообразованием при резании протекают процессы контактного взаимодействия инструмента со стружкой и обработанной поверхностью, сопровождаемые интенсивным тепловыделением, трением, адгезионным взаимодействием обрабатываемого материала и инструмента. Явления, сопровождающие контактное взаимодействие, существенно влияют на свойства обработанной поверхности, определяют стойкость инструмента и устойчивость процесса резания. Современная теория резания рассматривает процессы стружкообразования, контактных взаимодействий и формирования поверхности детали как единый процесс разрушения и деформирования металла. [c.565]

Ползучесть и разрушение режущей кромки. Деформирование режущего клина в результате пластической деформации металла происходит в зоне изотерм, которые простираются от передней к задней поверхности инструмента (рис. 31.8, г). По этим изотермам (350—500 С) и при постоянной нагрузке на инструмент наблюдается процесс ползучести. [c.577]

Процесс обработки материалов резанием заключается во взаимодействии двух тел — обрабатываемой заготовки и режущего инструмента. При этом поверхностный слой материала, срезаемый с обрабатываемой заготовки, подвергается сильному пластическому деформированию, в результате чего срезаемый слой в частично или полностью разрушенном состоянии удаляется с заготовки в виде срезанной стружки. На заготовке и на срезаемой стружке в процессе резания непрерывно возникают новые поверхности. [c.26]

Большинство инструментов, кроме высокой твердости поверх ностных слоев, должно иметь соответствующую прочность по вСему поперечному сечению или в каком-то определенном месте с тем, чтобы противостоять крутящим, изгибающим, растягивающим, сжимающим или комплексным нагрузкам, которым он подвергается. Обычно наибольшие и весьма разнообразные напряжения возникают на кромках инструмента или в поверхностных слоях. Схемы напряженного состояния, вызываемые разными нагрузками, весьма различны. Эти различия схематично представлены на рис. 12, предложенном Я- Б. Фридманом. Из диаграммы видно, какое напряжение при той или иной нагрузке (способе испытания) является решающим растягивающее напряжение или напряжение сдвига. Как известно, с точки зрения увеличения пластичности, способности к деформации благоприятным является напряжение сдвига. Чистое трехосное растягивающее (нормальное) напряжение вызывает хрупкий излом, т. е. разрушение без остаточной пластической деформации. Следовательно, не случайно, что инструментальные стали с различной структурой ведут себя по-разному при различных видах нагружения. Хрупкие стали вообще не выносят или трудно выносят неблагоприятные с точки зрения возникновения пластической деформации напряжения (например, испытание на разрыв, растягивающую нагрузку). Поскольку, стали с такой структурой или же при таких испытаниях на способны к проявлению даже минимальной остаточной пластической [c.28]

Под действием режущего инструмента срезаемый слой подвергается сжатию. Процессы сжатия и растяжения сопровождаются упругими и пластическими деформациями. В растягиваемом образце до точки а возникают упругие (обратимые) деформации (рис. 25), затем наступает текучесть металла (участок ас), после чего происходят пластические (необратимые) деформации, заканчивающиеся разрушением (разрывом). [c.35]

Адгезионный износ. Контактные поверхности стружки и передней грани резца не являются идеально гладкими, поэтому соприкосновение между ними происходит лишь по выступающим участкам. Это вызывает огромные удельные нагрузки, разрушающие защитные окисные пленки, в результате чего происходит холодное сваривание металла стружки и инструмента в местах истинного контакта. Это сваривание более вероятно при относительно высокой температуре, способствующей местной пластической деформации и разрушению защитной пленки. При непрерывном движении стружки по резцу в местах контакта возникают напряжения среза и в результате на передней поверхности инструмента вырываются мельчайшие частицы металла. Возможность отрыва мягким обрабатываемым материалом частиц более твердого инструмента объясняют неоднородностью инструментального материала, имеющего на своей поверхности размягченные микроучастки [41 ], и изменением соотношения твердостей обрабатываемого и инструментального материалов в процессе резания при различных температурах резания. [c.146]

Резание как процесс обработки включает разрушение металла и образование в результате этого новой поверхности на детали интенсивную пластическую деформацию удаляемого слоя с превращением его в стружку пластическую деформацию вновь образованной поверхности детали, распространяющуюся на некоторую глубину. Все эти явления в каждый данный момент локализованы в некоторой области металла, находящейся непосредственно перед передней поверхностью инструмента и примыкающей к его режущим кромкам, перемещающимся относительно обрабатываемой детали в соответствии с кинематической схемой резания. В зонах контакта отходящей стружки и обработанной поверхности изделия с передней и задними гранями инструмента появляются весьма высокие контактные напряжения (на большей части контактных зон) и тяжелые режимы граничного трения [1], характеризующиеся непрерывным изнашиванием поверхностных слоев. В результате непрерывно образуются участки новых поверхностей и на инструменте. [c.3]

Режущий инструмент может прийти в негодность вследствие скалывания режущей кромки или потери его начальной формы в результате деформации. В первом случае иквет место хрупкое разрушение, а во втором — вязкое разрушение (при пластической деформации). [c.121]

Рассмотрены физические основы процесса резания, изнашивания и разрушения инструмента с позиции современных представлений о физике твердого тела, высокоскоростного пластических) деф >мирова-ния. Изложены вопросы повышения работоспособности инструмента и улучшения обрабатываемости заготовок из сталей и сплавов, а также повышения эффективности механической обработки в целш. [c.66]

Методы обработки основаны на использовании пластических свойств металлов, т. е. способности металлических заготовок принимать остаточные деформации без нарушения целостности металла. Отделочная обработка методами пластического деформирования сопровождается упрочнением поверхностного слоя, что очень важно для повышения надежности работы деталей. Детали станонится менее чувствительными к усталостному разрушению, новьипаются их коррозионная стойкость и износостойкость сопряжений, удаляются риски и микротрещины, оставшиеся от предшествующей обработки, В ходе обработки шаровидная форма кристаллов поверхности металла может измениться, кристаллы сплющиваются в направлении деформации, образуется упорядоченная структура волокнистого характера. Поверхность заготовки принимает требуемые форму и размеры в результате перераспределения элементарных объемов под воздействием инструмента. Исходный объем заготовки остается постоянным. [c.385]

Полированный металл имеет самый верхний слой из мельчайших кристаллических образований, многие из которых не имеют законченной решетки и представляют собой как бы обломки правильных кристаллических структур. Такое строение позволяет считать этот слой аморфным. Под ним находится слой очень мелких кристаллов, ориентированных в направлении полирования. Далее следует переходная к исходной структуре прослойка слабо наклепанных кристаллов [32]. Если исключить адсорбированную (тленку, то поверхностный слой обработанной инструментом гюверхности состоит из наружного очень тонкого слоя, более или менее сильно разрушенных кристаллических зерен и наклепанного слоя четкой кристаллической структуры. Заметим, что наклепом называют упрочнение металла под действием пластической деформации. По мере увеличения степени деформации прочность металла (сплава) возрастает, пластичность, оцениваемая относительн1)1м удлинением, снижается. [c.51]

Механическая работа, затрачиваемая на пластическую деформацию и разрушение металла в процессе стружкообразования и образования новой поверхности, а также работа сил трения по передней и задним поверхностям инструмента почти полностью превращается в теплоту. Теплота, выделяемая в зоне резания, нагревает стружку, обрабатываемую заготовку и режущий инструмент, в которых образуются температурные поля. Наибольшая температура, возникающая в процессе резания, не должна превышать темпера-туростойкости инструментального материала. [c.72]

Процесс механического разрушения пленок окислов может сопровождаться, при соответствующих режимах обработки инструментом, упруго-пластическим деформированием поверхностного слоя металла и вскрытием его отдельных участков, что обеспечивает контакт ХАС с границей раздела фаз Рбз04 и FeO, а также металла с окислами. Механическая активация металла в процессе упруго-пластического деформирования должна, вследствие проявления механохимического эффекта, привести к ускоренному растворению поверхностных атомов железа и нарушению связи с окислами, что облегчает последующее их механическое удаление. Следовательно, регулируя степень механической активации, можно регулировать скорость растворения и интенсивность удаления окисленного слоя металла. Растворение окислов, прилегающих к металлу, и поверхностных атомов железа создает условия для развития хемомеханического эффекта, что обобщенно должно проявиться в снижении твердости поверхностного слоя металла и внедрении в него режущей кромки инструмента на большую глубину по сравнению с механической обработкой в аналогичных режимах. Выше было показано, что применение механохимического способа обработки, заключающегося в совместном действии механического воздействия и электролита, позволяет не только резко уменьшить поверхностное упрочнение, но и снизить микротвердость тонкого поверхностного слоя относительно исходного состояния, что улучшает адгезию защитного покрытия и повышает коррозионную стойкость металла. [c.253]

Процесс пластического деформирования металла при обработке давлением может быть представлен фафической зависимостью действующих давлений от соответствующих пластических деформаций (рис. 3.3). При холодной деформации растет величина необходимых для этого напряжений и уравновешивающих их в каждый момент времени внешних сил, прикладываемых к деформируемому телу (кривая 3 на рис. 3.3). Эта зависимость офаничена не только по оси абсцисс величиной пластической деформации, которой можно достичь без разрушения (предельной деформации), но часто и по оси ординат величиной максимально допустимых давлений на инструмент. Характер зависимости давления - деформации и их предельные значения зависят от свойств металла и условий деформирования. [c.63]

ЭШП), даже при грубозернистой структуре более благоприятно, чем у обычных сталей. Из рис. 59 следует, что наибольшая прочность, достигаемая при данной температуре аустенити-зации, различна и достигается при наиболее короткой тепловой выдержке при нагреве (необходимой для растворения карбидов). Однако максимально достижимое значение прочности на изгиб с повышением температуры аустенитизации выше определенного предела (- 1220° С) даже при наиболее короткой выдержке существенно сокращается (рис. 62). И беа того низкие значения прочности на изгиб обычных, непереплавленных ледебуритных инструментальных сталей типа К1 (не более 2800 Н/мм ), и работа пластической деформации при разрушении на изгиб (не более 0,6 Дж) с укрупнением зерна аустенита уменьшаются еще больше (рис. 63). Поэтому возможная погрешность, допускаемая при осуществлении технологии термообработки, обычно приводит к большому различию в сроках службы инструмента. [c.71]

Изменение механических свойств инструментальной стали К14 в зависимости от температуры закалки и отпуска, а также продолжительности обработки представлено в табл. 105. Из этих данных (см. также рис.. 202) следует, что увеличение температуры закалки стали марки К14 выше 1000° С только в незначительной степени улучшает прочностные характеристики, при этом вязкие свойства ухудшаются. Стали, полученные методом электрошлакового переплава и, кроме того, хорошо обработанные путем пластической деформации, по сравнению с обычными инструментальными сталями, имеют более высокие значения вязкости при одних и тех же значениях прочности. Поэтому стали, полученные способом переплава, можно закаливать на ббльшую прочность (твердость) и благодаря этому увеличить износостойкость и долговечность инструмента. С уменьшением скорости охлаждения (охлаждение в масле или в соляной ванне вместо охлаждения на воздухе) или же с увеличением количества заэвтектоидных карбидов и содержания бейнита (см. рис. 199, б) в значительной степени ухудшаются прочностные и главным образом вязкие свойства сталей. Наиболее предпочтительные свойства получаются при ступенчатой закалке в соляной ванне. На прогрев детали с толщиной поперечного сечения 100 мм требуется около 15 мин. При закалке в масле нет необходимости держать детали в масле до полного охлаждения, а достаточно только до тех пор, пока температура сердцевины не достигнет 500° С. При толщине поперечного сечения 100 мм на охлаждение требуется таким образом около 8 мин, а при толщине 250 мм 25 мин. Повышение температуры отпуска выше 600° С приводит к ухудшению вязких свойств стали марки К14, а также сталей, полученных способом электрошлакового переплава. Сталь марки К14 более склонна к обезуглероживанию, чем стали марок К12 и К13. Обезуглероживание можно уменьшить путем цементации упаковкой в ящики с твердым карбюризатором При повышении температуры отпуска теплостойкой штамповой инструментальной стали для горячего деформирования марки 40 rMoV5.3 с содержанием 3% Мо и 5% Сг снижаются прочностные характеристики, растет значение ударной вязкости, значение вязкости при разрушении вначале также увеличивается. Путем отпуска при температуре 560—580° С можно добиться более благоприятного сочетания свойств. Отпуск при температуре выше 600° С охрупчивает эту сталь в меньшей степени, чем сталь К14. [c.249]

По технологической пробе оценивают условное напряжение, взятсе как отношение максимального усилия вырубки к произведению длины поверхности разделения на толщину листа глубину пластического внедрения кромок инструмента к моменту появления трещин в зоне разрушения (ширину блестящего noH KaV, качество поверхности разделения. По результатам пробы можно косвенно судить о прочности и пластичности мет лла, величине зерна, дать ориентировочную оценку ожидаемой стойкости инструмента. [c.161]

При фасонировании заготовки (рис. 1, д), которое следует совмещать с калибровкой, получают форму, которая способствует течению металла во все элементы полости штампа при наименьших нагрузках на инструмент, а также минимальной суммарной деформации, как локальной, так и по всему объему заготовки. Фасонироиа-ние заготовки должно обеспечивать Возможно более равномерную деформацию на штамповочных операциях, исключить возможность снижения устойчивости пластического деформирования, локализации деформации, следствием которой может явиться разрушение. [c.97]

Вытяжку с утонением применяют при изготовлении цилиндрических деталей глубиной до 10 диаметров (гильзы, тоикостениые трубы, баллоны и т. п.) из латуин, низкоуглеродистой стали, алюминия и других материалов, обладающих достаточной пластичностью в холодном состоянии. Этот способ позволяет получить детали, имеющие относительно точные размеры и высокие прочностные свойства, в два-три раза превышающие прочность исходного материала. Последнее обеспечивается упрочнением металла при деформировании в сочетании с соответствующей термической обработкой. Возможности формоизменения за одну операцию ограничены разрушением стенки по выходе из матрицы, требуемой точностью полуфабрикатов, работоспособностью смазочного покрытия, тепловыделением в очаге деформации и другими факторами. Какой из перечисленных факторов является лимитирующим, зависит от требований, предъявляемых к изделию, состояния и пластических свойств материала. интенсивности упрочнения, наличия дефектов, а также от геометрических параметров инструмента, условий охлаждения н применяемого смазочного материала. [c.156]

Нормальные давления на переднюю и заднюю поверхности распределяются неравномерно (рис. 34) наибольшие давления — у вершины резца. Нормальные давления как выражение сопротивления металла разрушению (стружкообразованию) могут быть представлены в виде сосредоточенных сил. Тогда общая схема сил сопротивления, действующих на инструмент со стороны обрабатываемой заготовки, будет выглядеть следующим образом (рис. 35). Сила сопротивления стружкообразованию Rb, действующая со стороны срезаемого слоя на переднюю поверхность инструмента, может быть представленя как равнодействующая силы упругой деформации Яуп, силы пластической деформации Рпл (направленной нор- [c.42]

Предлагаемая читателям книга И. Дж. А. Армарего и Р. X. Брауна ценна прежде всего тем, что в ней удачно сочетается теоретический анализ явлений, сопровождающих процесс резания (пластического деформирования металлов, трения, износа инструментов, вибраций и других физических явлений) с результатами изучения конкретных операций механической обработки и вопросов экономики, имеющих непосредственное практическое значение. Наряду с описанием традиционных процессов резания, основанных на деформировании и разрушении поверхностного слоя заготовки, в книге описываются электрофизические, электрохимические и лучевые способы обработки. [c.5]

Стружка надлома образуется при обработке хрупких материалов (чугун, бронза). Хрупкий материал, обладая весьма низкими пластическими свойствами, сопротивляется надвигающейся передней поверхности инструмента вплоть до наступления момента разрушения по направлению действия наибольших напряжений. Разрушения по разным направлениям и в разных частях срезаемого слоя хрупкого материала происходят непрерывно, и срезаемая стружка представляет собой большое количество отломанных частиц металла, ничем между собой не связанных и легко рассыпающихся. В некоторых случаях эти частицы, хотя и отделённые друг от друга, могут сохранять слабую взаимную механическую сце-пляемость, что придаёт стружке внешний вид, схожий с сливной стружкой. Однако эта механическая сцепляемость настолько слаба, что стружка легко рассыпается на отдельные крупинки под действием самого незначительного усилия. [c.13]

Появление дополнительных напряжений можно объяснить тем,, что реальный процесс пластической деформации вследствие особенностей формы деформируемого тела, особенностей геометрии деформирующего инструмента, неравномерного распределения температуры в деформируемом теле и т. п. неизбежно сопровождается стремлением внутри отдельных элементов тела к такому неравномерному изменению размеров, которому препятствует целостность тела. Пока эта целостность сохраняется (или в тех частях неравномерно деформируемого объема, где она сохраняется), каждый из слоев затрудняет свободную деформацию соседних слоев, что и вызывает напряжения. Знак этих напряжений отвечает уменьшению размеров там, где тело стремится к возрастанию размеров и, напротив, увеличению размеров там, где тело стремится сохранить меньшие размеры. Дополнительно возникающие растягивающие напряжения могут достигнуть и критических значений, соответствующих напряжению разрыва при данных температурно-скоростных условиях деформации. Тогда в деформируемом теле появляются ультрамикротрещины, микротрещины, а затем наступает и полное разрушение. [c.23]

От застойной зоны и нароста следует отличать налипы. Налипы в форме наслоений большей или меньшей величины появляются почти на всей площади контакта в тех местах, где по тем или иным причинам в данный момент поверхность инструмента или стружки является физически чистой. По данным проф. П. В. Тимофеева, структура налипов соответствует основной структуре обрабатываемого металла, и их образование есть результат возникновения и разрушения адгезионных мостиков схватывания. У границы зоны вторичной пластической деформации стружки налипы представляют собой вытянутые в направлении схода стружки наслоения длиной до 10 мкм и высотой 3—5 мкм, ширина налипов достигает 5— 10 мкм, расстояние между ними 10—15 мкм. За продольными (строчечными) налипами располагаются округленные налипы размером 5—8 мкм вблизи заторможенной зоны и приблизительно 1 мкм у границы завивания стружки. Наличие на поверхности контакта налипших частиц, бугорков обусловливает образование между ними неплотностей, каналов, по которым внешняя среда проникает в зону трения. В основной части дискретного контакта возникают зазоры (неплотности) размером до 5—8 мкм. Такова картина контакта при пониженных режимах резания. С повышением скорости резания она меняется. [c.29]

Обработка отверстий деформирующими протяжками в деталях машин получает в последнее время все большее распространение в связи с применением для изготовления рабочих элементов протяжек металлокерамических твердых сплавов, обладаюш,их высокой износостойкостью, В процессе деформирующего протягивания могут осуществляться как малые (поверхностные), так и большие (сквозные) пластические деформации, при которых диаметр отверстия увеличивается на 10—20%. В последнем случае пластические деформации распространяются на всю толщину стенки детали и изменяют наряду с диаметром отверстия длину детали и ее наружный диаметр. Указанные деформации определяют лишь изменение размеров детали. В зоне контакта деформирующего инструмента с обраба тьшаемым металлом, кроме названных, возникают дополнительные сдвиговые деформации, величина которых может исчисляться сотнями процентов. Именно эти деформации формируют поверхностный слой, который определяет качество обработанной поверхности (шероховатость, упрочнение, остаточные напряжения, износостойкость, обрабатываемость и т. д.). При значительных деформациях могут возникнуть нарушения сплошности, надрывы, разрушения и другие явления, нежелательные с точки зрения прочности и износостойкости деталей. В связи с этим нужно иметь сведения о влиянии различных факторов режима деформирующего протягивания на качество поверхностного слоя обработанных деталей. Систематизированных сведений по этим вопросам почти нет. [c.3]

Адгезионный износ при обработке ВКПМ почти отсутствует, так как условиями для его возникновения являются наличие сродства инструментального и обрабатываемого материалов, высоких давлений в зоне резания и пластических деформаций. Разрушение ВКПМ при резании носит упругий характер, что во многом исключает адгезионный износ. Этот износ может быть лишь при обработке органопластика при температурах в зоне резания 0>ЗОО°С. В этом случае отмечается пластическое течение материала и наблюдается довольно интенсивный адгезионный износ инструмента из быстрорежущих сталей и незначительный адгезионный износ твердосплавного инструмента. [c.43]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...