Случая Данные экспериментальны

Для данного случая, впервые экспериментально обнаруженного Малю, очевидны следующие соотношения если [c.85]

Если полученные при натурных тензометрических исследованиях корпусов ЦВД напряжения являются номинальными, то для определения местных напряжений следует учесть эффекты концентрации. При этом необходимо иметь в виду, что величина коэффициента концентрации существенно зависит от формы кривой распределения напряжений по толщине стенки. Для режимов нагружения турбины типа останова с принудительным расхолаживанием или естественным остыванием характерно плавное распределение напряжений по толщине стенки. Для этого случая по экспериментальным данным [4] теоретический коэффициент концентрации о в галтели расточки на внутренней поверхности корпуса ЦВД оценивается величиной 1,8—2,0. На режимах, сопровождающихся резким изменением температуры тонкого слоя металла внутренней поверхности (тепловой удар), концентрация напряжений практически отсутствует. К таким режимам следует отнести толчок роторов и резкий сброс нагрузки. В меньшей степени градиент напряжений в стенке ЦВД выражен при отключении турбогенератора от сети в этом случае величина схц (учитывая действительное распределение температур по толщине стенки) составляет 1,2—1,3. Указанные величины коэффициентов концентрации были определены поляризационно-оптическим методом. [c.60]

Проверку тормозов по нагреву можно проводить по тепловым характеристикам тормозов, построенным на основании данных экспериментального исследования. Тепловой характеристикой называют зависимость установившейся температуры ty нагрева поверхности трения от средней мощности торможения N p При обработке результатов эксперимента установлено, что во всех случаях использования тормозов всех типоразмеров экспериментальная зависимость достаточно точно определяется соотношением типа = тМ . Для каждого типоразмера и для каждого случая использования тормозов величины т и к имеют определенные значения. Построение тепловых характеристик позволяет в некоторой степени обобщить результаты испытаний и выявить влияние различных факторов на нагрев тормоза. Эти характеристики позволяют с достаточной степенью надежности определить установившуюся температуру и оценить надежность тормоза. Задача получения тепловых характеристик облегчается тем положением, что тормоза кранов унифицированы и, следовательно, во всех тормозах одного типоразмера значения давлений, габариты и конфигурация элементов практически одинаковы. [c.269]

Вывод аналитического выражения для пропускания зеркала, при котором достигается максимальная выходная мощность, явился темой многих работ [103—108]. Выбор оптимального пропускания зеркал был сведен (для случая изучавшегося во многих работах перехода на длине волны X = 6330 А в гелий-неоновом газовом лазере) к анализу ряда графиков и формул 407, 108]. Теперь по крайней мере можно определить некий интервал пропускания зеркал, позволяющий приблизиться к идеальному случаю. Данные, полученные путем таких расчетов, лучше согласуются с экспериментальными данными, нежели результаты расчетов, проводившихся ранее [103, 104], но расхождение еще значительно. В большинстве случаев необходимое пропускание зеркала при заданной конфигурации разрядной трубки подбирают путем кропотливых лабораторных измерений, ориентируясь при этом на данные теоретических расчетов. [c.306]

Для случая, взятого в качестве примера, применение (2.35) дает величину d = 2,54 мм, что соответствует экспериментальным данным с точки зрения проявления признаков, свойственных для слоев крупных частиц, в частности вполне удовлетворительно выполняется усло- [c.44]

Для случая внешнего обтекания поверхности нагрева (внутренний теплоотвод) экспериментальные данные, полученные в области больших концентраций, приведены на рис. 8-8,6 (параметры те же, что и для 8-8,а). [c.258]

На рис. 91 показана зависимость величины 8Ь/8 от параметра турбулентности а, рассчитанная по формулам (7. 3. 8) и (7. 3. 13). Нетрудно убедиться в том, что имеется хорошее совпадение теоретических значений величины 8Ь/8 с экспериментально полученными данными [112]. Соотношения (7. 3. 8) и (7. 3. 13) можно эмпирически обобщить на случай произвольных значений а [112] [c.308]

На фиг. 4.13 показано изменение локального числа Нуссельта в осевом направлении при различных содержаниях твердой фазы, полученное по результатам численных расчетов [713]. Значения чисел Рейнольдса 27 000 и 13 500 были выбраны, чтобы сопоставить результаты расчетов с экспериментальными данными [212]. Отношение удельных теплоемкостей Ср с = 1,2 соответствует случаю движения смеси частиц окиси алюминия и двуокиси кремния в воздухе при стандартных условиях (1 атм, 15,5° С). Как видно из фиг. 4.14, выполненный нами анализ подтверждает выводы работы [212] о линейной зависимости между средним числом [c.177]

Имеющиеся экспериментальные данные о воздействии продольного магнитного поля на слой смешения (в начальном участке струи) относятся к случаю, когда начальная толщина слоя смешения не равна нулю, так как спутные потоки стекают с разделяющей стенки, по обе стороны которой имеются пограничные слои. Если считать, что начальная толщина зоны сме- [c.264]

Потери энергии (напора) в местных сопротивлениях определяются формулой (6.16), в которой коэффициент См. выражаемый общей зависимостью (6.17), необходимо определять для каждого вида сопротивления. Теоретическое решение этой задачи сводится к нахождению законов распределения давления, т, е. числа Еи в формуле (6.16), и касательного напряжения (т. е. коэффициента трения Сд) по боковой поверхности Sq (см. рис. 6.8). Получить эти законы строго теоретически не удается даже для простейших конфигураций поверхности. Поэтому коэффициенты См, как правило, определяют экспериментально. Но для нескольких простых случаев, используя опытные данные о распределении давления по поверхности Sq и пренебрегая касательными напряжениями, удается получить расчетные формулы, вытекающие из уравнения Бернулли и закона количества движения. Имея общую зависимость (6.17), сделать это несложно. Рассмотрим два случая. [c.171]

Линейная теория приводит к выводу, что скорость газа на поверхности u" (S), называемая скоростью скольжения , пропорциональна касательному напряжению на поверхности х. Для рассматриваемых условий существенно, насколько полно происходит потеря продольной составляющей импульса после столкновения и отражения молекул от поверхности. Этот эффект характеризуется коэффициентом аккомодации продольной составляющей импульса (аналогичным по структуре коэффициенту энергетической аккомодации). Существующие экспериментальные данные показывают, что этот коэффициент близок к единице (полное торможение падающего потока после столкновения и отражения молекул от поверхности). Поэтому итоговое соотношение линейной кинетической теории приведем для этого частного случая. Оно имеет вид [c.67]

В заключение рассмотрим важный случай экспериментального исследования динамики объектов химической технологии, когда вид оператора, описывающего этот объект, неизвестен. Наиболее целесообразным подходом в данном случае является подбор эмпирических уравнений, описывающих динамику объекта с достаточной точностью. Существует несколько методов нахождения этих эмпирических зависимостей. Рассмотрим два из них. [c.271]

Основной недостаток экспериментального метода исследования заключается в том, что результаты данного эксперимента не могут быть использованы применительно к другому явлению, которое в деталях отличается от изученного. Поэтому выводы, сделанные на основании анализа результатов данного экспериментального исследования, не допускают распро -транения их на другие явления. Следовательно, при экспериментальном методе исследования каждый конкретный случай должен служить самостоятельным объектом изучения. Последнее обстоятельство является органическим недостатком указанного метода исследований. [c.408]

Закон четвертой степени убывания добавочной вязкости при у О подтверждается известными опытными данными Дайслера и Хэнретти. Поскольку константы р и /и в формуле для полной вязкости получены для случая частного течения у плоской пластины, применение формул (1.86), (1.88), (1.90) для более общих случаев течений возможно при условии, если показана универсальность принятых констант. Были сопоставлены теоретические профили скорости с экспериментальными, полученными для течений со вдувом и отсосом на стенке, с продольным градиентом давления рассмотрены и сопоставлены с опытом расчеты других, более сложных течений. Удовлетворительное соответствие расчетных данных экспериментальным, полученное для различных течений, свидетельствует о достаточной универсальности принятых констант (1.90). Это дает основание использовать коэфкфициент полной вязкости для решения более общих задач турбулентного пограничного слоя. [c.48]

А А . .. Ап Uo, Ui Fo, 0 = Ui, U l, 0, 0 , причем A- = = A ( -f- -Й). Здесь в фигурных скобках вектор-столбец U dUldx, Q, М , Aj— обычная переходная матрица (см., например, [3]) участка балки между сечениями xj, Е — единичная матрица четвертого порядка, В — матрица, у которой единственный отличный от нуля элемент r i = к. Численное решение такой задачи не представляет трудности, когда число участков не слишком большое. Таким образом, можно сконструировать модель агрегата, где общ,ая рама представлена в виде комбинации небольшого числа простейших элементов тина балок, пластин, оболочек простейшего вида. К такой модели рамы прикрепляются элементы указанного выше типа. Комплексная функция действительного аргумента к (со) выбирается по данным экспериментального определения жесткостей подсистем в точках соединения их с рамой. Для определения с (р) по известному к (со) необходимо было бы решить интегральное уравнение. Здесь рассматривается простейший случай, когда с (р) задано и решение может быть получено в замкнутой форме или в виде зависимостей между основными безразмерными параметрами задачи. [c.70]

При расчете ребристых поверхностей надо учитывать коэффициент оребрения или отношение сребренной поверхности к гладкой, т. е. k =F IF. Этот коэффициент учитывает увеличение теплоотдачи на стороне оребрения (обычно оребрение делается с той стороны, где коэффициент теплоотдачи меньше). Например, если мал по сравнению с аь то, введя оребрение со стороны меньшего аз с коэффициентом оребрения k = 10, можно рассчитывать общий коэффициент теплопередачи по формуле для гладкой поверхности, но с коэффициентом теплоотдачи не а% а йр-аг, т. е. для рассматриваемого случая в 10 раз большим. Точный, чисто теоретический расчет теплопередачи при оребрении затруднен, поэтому при расчетах используются данные экспериментальных определений для каждого типа ребристой поверхн0)сти нагрева. [c.297]

Для определения упругих напряжений в зоне кругового отверстия са скругленными углами при осесимметричном растяжении и изгибе были использованы и результаты расчетного анализа напряжений предложенным методом, и данные экспериментальных исследованйх методом объемной фотоупругостн при этом напряжения в зоне отверстия при растяже- НИИ определялись на моделях из оптически чувствительного материала ЭД5-М с применением замораживания , а при изгибе — путем наложения результатов экспериментов и теоретического решения задачи для случая совместного действия растягивающей и изгибающей нагрузок. Это позволило вдвое сократить количество моделей, необходимых для получения систематических данных о концентрации и распределении напряжений около отверстий указанного тина. [c.115]

Результаты такого сопоставления для двух газов представлены на рис. 100. Более подробные данные экспериментального исследования условий инверсии движения пятна относятся к случаю ксенона. Они отложеньг в виде семейства сплошных кривых, изображающих для ряда токов функциональную зависимость напряженности поля от давления, при гех параметрах, при которых наблюдается изменение направления движения пятна вокруг цилиндрического катода (см. рис. 89). Справа и ниже каждой кривой находится область нормального амперовского движения пятна, тогда как слева и сверху лежит область обратного движения. Условия инверсии зависят от величины разрядного тока. Увеличение тока приводит к резкому расширению области нормального движения за счет сужения области обратного движения. Содержащиеся на графике данные относительно условий инверсии движения пятна в гелии сводятся всего лишь к одному единственному отсчету, заимствованному с рис. 99 и помеченному одиночным крестиком при р—120 мм рт. ст. По сравнению с кривыми для ксенона этот отсчет оказался сильно смещенньм в сторону области обратного движения, что является несколько неожиданным. [c.251]

Начиная с XIX века, положение стало складываться в пользу волновой теории благодаря работам Юнга (1773—1829) и в особенности Френеля (1788—1827), систематически исследовавших явления интерференции и дифракции света. На основе волновых представлений была создана стройная теория этих явлений, выводы и предсказания которой полностью согласовывались с экспериментом. Объяснение прямолинейного распространения света содержалось в этой теории как частный случай. Были открыты и исследованы новые оптические явления поляризация света при отражении (Малюс, 1808) и преломлении (Малюс и Био, 1811), угол полной поляризации (Брюстер, 1815), интерференция поляризованных лучей (Френель и Aparo, 1816), количественные законы и теория отражения и преломления света (Френель, 1821), двойное преломление сжатым стеклом (Брюстер, 1815), двуосные кристаллы (Брюстер, 1815), законы и теория распространения света в двуосных кристаллах (Френель, 1821), вращение плоскости поляризации в кварце (Aparo, 1811) и жидкостях (Био, 1815 оба явления исследовались далее Био, Брюстером и др.). Юнг (1807) измерил на опыте длину световой волны. Оказалось, что волны красного света длиннее, чем синего и фиолетового. Тем самым в волновой теории было дано экспериментально обоснованное объяснение цветов света, которое связывало это явление с длиной световой волны. (Такое объяснение предлагалось еще Эйлером, но он не мог указать, длина каких волн больше — красных или синих.) Юнг (1817) высказал также мысль о поперечности световых волн. К такому же заключению независимо от него пришел Френель (1821) и обосновал это заключение путем исследования поляризации света и интерференции поляризованных лучей. Все эти факты и в особенности явления интерференции и дифракции света находили непринужденное объяснение в рамках волновой теории света. Корпускулярная теория не могла противопоставить ничего эквивалентного и к началу 30-х годов XIX века была оставлена. [c.27]

Периодичность значений электрических квадрупольных моментов ядер не находит объяснения в рамках модели жидкой капли. И это не единичный случай. Многочисленные экспериментальные данные, касающиеся различных областей ядерной физики, указы- вают на периодическую зависимость свойств ядер от числа содер- жащихся в них нуклонов. Ядра, содержащие 2, 8, 20, (28), 50, 82, 126 нуклонов одного сорта (протонов или нейтронов), оказываются особенно стабильными. Эти числа после их открытия были названы магическими , поскольку были не понятны причины стабильности подобных ядер. [c.101]

Цель настоящей работы - гасленное исследование смешанной конвекции в условиях неустойчивой стратификации, которое имеет место при опускном течении в обогреваемой трубе. Этот случай в экспериментальном плане (см., например, обзоры [2, 3]) исследован в значительно меньшей степени, нежели случай устойчивой стратификации. Так, данные измерений характеристик турбулентности отсутствуют. Имеются в основном результаты измерений коэффициента теплоотдачи. Расчетных работ, посвященных рассматриваемому случаю, в которых используются уравнения переноса для характеристик турбулентности, также немного (см. [2, 3]). [c.50]

Экспериментальное исследование теплоотдачи в этих условиях впервые проведено С. В. Донсковым [Л. 118, 119,] и Ю. П. Курочкиным [Л. 176]. Работа Эрнста [Л. 354], основанная на переносе данных о продольном обтекании коротких поверхностей на поперечно омываемую поверхность, игнорирует различие в условиях обтекания и поэтому дает завышенные для рассматриваемого случая результаты. В [Л. 118, 176] было изучено влияние на теплообмен Осл и d- . Сверх этого в Л. 119] исследо- [c.348]

Отношение между рассмотренным в данной главе подходом, связанным с осреднением более элементарных уравнений, п рассмотренным в гл. 1 феноменологическим подходом, аналогично известному отношению, имеющемуся между статистической физикой и механикой сплошной среды, между статистической физикой и термодинамикой, между молекулярно-кинетической теорией газа и газовой динамикой и т. д. В отличие от чисто феноменологического подхода нри осреднении микроуравнений для макроскопических параметров, таких, как макроскопические тензоры напряжений в фазах, величины, определяющие межфазные взаимодействия, получаются выражения, которые позволяют конкретнее представить их структуру и возможные способы их теоретического и экспериментального определения. С этой целью ниже рассмотрено получение уравнений сохранения массы, импульса, момента импульса и энергии для гетерогенных сред методом осреднения соответствующих уравнений нескольких однофазных сред с учетом граничных условий на межфазных поверхностях. При этом для упрощения рассматривается случай смеси двух фаз. [c.52]

По известным 9 и л определяют режим работы, предварительно проведя сравнение с 0 — соответствующим максимуму энергетической эффективности. Если 0 > 0 ор,, то окончательно принимают 0 = 0 цр,. Для случая 0 < 0 р, выбирают режим по ц, обеспечиваюший заданную глубину охлаждения, т.е. 0 = 0 . Для этого используют либо соответствующие экспериментальные данные в виде графиков, либо аппроксимационное соотношение [c.228]

Обсудим сначала вопрос о влмягпш процессов коалесценции на спектр размеров пузырьков. Очевидно, что это влияние будет ощ,утимым либо в случае, когда газосодержание велико а 1, либо когда интенсивность турбулентного неремешивания фаз такова, что вероятность столкновения пузырьков близка по порядку величины к вероятности их дробления (значения критерия Ке для последнего случая лежат в интервале 1000 Ве 2000). На рис. 47 показаны зависимости от объемного газосодержа-ния а для различных значений Ве, полученные экспериментальным путем в [50]. Здесь диаметр трубы и физико-химические свойства обеих фаз удовлетворяют условию Уе/Ве =2.5-10 . Видно, что для больших значений Ве 2500 (рис. 47, кривые 2—4), когда вероятность дробления пузырьков существенно больше вероятности коалесценции, увеличение с ростом а незначительно. Для относительно малых значений Ве 2000 влияние коалесценции на величину становится заметным (рис. 47, кривая 1). Подробный анализ процессов коалесценции будет дан в последующих разделах главы. [c.140]

Перейдем к рассмотрению модели В для турбулентного профиля скорости. Эта модель, как будет показано ниже, определит профиль скорости жидкости и скорость подъема газового пузыря, совпадающие с экспериментальными данными. Однако функция тока ф в рамках данной модели не является точным решением уравнения (5. 5. 3) в отличие от рассмотренного выгче случая (модели А). [c.218]

Рассмотрим три возможных случая кристаллизации сплава при различной протяженности зоны концентрационного переохлаждения bi, 62 и Ьз (рис. 12.11), вызванной различными распределениями температуры в жидкой фазе Гфь Тф% Тфз (критерии концентрационного переохлаждения соответственно Ф , Фг, Фз). Условием, определяющим характер роста кристалла и формирование первичной структуры, будет соотнощение двух параметров Ф и A olk (Л — экспериментально определяемая постоянная для данного Со, зависящая от теплофизических свойств А — коэффициент распределения). При малой протяженности зоны концентрационного переохлаждения Ь Ф > [c.444]

Имеющиеся в научно-технической литературе данные свидетельствуют о том, что. .екоторые исследователи связывают заралденив КР наличием в металле труб неметаллических сульфидных включений (СВ). При этом СВ рассматриваются как потенциальные генераторы водорода д.1же в нейтральных и щелочных средах., В08мо1шость генерации водорода, достаточного дл поддержания КР, получила экспериментальное подтверждение только для случая взаимодействия ста- [c.13]

Для упрощения процедуры расчета механических характеристик сварных соединений оболочковых констр 1сций по данным испытаний вырезаемых образцов можно предложенный алгоритм представить в виде номограмм. В качестве примера на рис. 3.38 представлена номо-фамма, позволяющая по известным значениям геометрических параметров образцов сварных соединений и конструкций и экспериментальным данным сГт,в(0) полученным при испытании образцов, определить искомые характеристики соединений <7т,в(к) удобства пересчета наиболее приемлемыми являются образцы круглого поперечного сечения, для которых, Рх = 1, Номограмма построена для случая, когда соединение ослаблено прямолинейной прослойкой. Используя расчетные зависимости, приведенные в настоящем разделе, можно по аналогии построить номограммы и для других типичных геометрических форм мягких прослоек. [c.156]

Тщательный анализ экспериментальных данных показывает, что закритические переходы очень распространены, но их часто причисляют к переходам иного типа. В большинстве случаев наблюдаемые скачки являются результатом неудачной экстраполяции экспериментальных данных или перехода в докритичес-кую область. Эти переходы встречаются во всех трех агрегатных состояниях. Например, в кристаллическом (а-Р-переход в кварце в смеси орто- и пара-дейтерия в ферромагнетиках и сегнето-электриках), в жидком состоянии — в растворах и жидких кристаллах, в газах—критический переход жидкость — газ. Очень интересный критический случай перехода в анизотропной среде представляет а-Р-переход в кварце. Он сопровождается резко выраженной критической опалесценцией и экстремумами нескольких КУ. Но самым интересным является возможность непосредственного наблюдения смешанного состояния обеих граничных фаз благодаря различию их кристаллических структур а- и Р-кварцы имеют различные показатели преломления, поэтому, освещая кварц в смешанном состоянии, можно визуально или [c.248]

Тщательный анализ экспериментальных данных показывает, что закритические переходы омень распространены, но их часто причисляют к переходам иного типа. В большинстве случаев наблюдаемые скачки являются результатом неудачной экстраполяции экспериментальных данных или перехода в докритическую область. Эти переходы встречаются во всех трех агрегатных состояниях. Например, в кристаллическом ((а—р)-переход в кварце в смеси орто- и парадейтерия в ферромагнетиках, находящихся под действием магнитного поля и сегнетоэлектриках при наличии электростатического поля), в жидком (в растворах и жидких кристаллах), в газах (классический переход жидкость — газ ). Очень интересный случай критического перехода в анизотропной среде представляет (а—р)-переход в кварце. Он сопровождается резко выраженной критической опалесценцией и экстремумами нескольких КУ. Но самым интересным является возможность непосредственного наблюдения смешанного состояния обеих граничных фаз благодаря различию их кристаллических структур а- и р-кварцы имеют различные показатели преломления, поэтому, освещая кварц в смешанном состоянии, можно визуально или на фотографии заметить микрогетерогениость системы, т. е. одновременное сосуществование обеих кристаллических структур. Макроскопически кварц остается совершенно однородным, повышение точности термостатирования только улучшает выявление этого смежного состояния. [c.175]

Формула (5.1.9) получена на основе экспериментальных исследований при Моо = 4 для случая ламинарного пограничного слоя. Если пограничный слой турбулентный, то для определения pjpx следует вместо ( юрмулы (5.1.9) применять гра( )ики, изображенные на рис. 5.1.7. По этим же графикам можно находить кем. и Ма. Сравнение расчетных и опытных данных при [c.358]

При кажущейся простоте расчета процесса теплоотдачи по формуле (17.2) оказывается, что определить коэффициент теплоотдачи а — задача довольно трудная. Аналитическое определение а наталкивается па математические трудности, которые не обеспечивают нужную точность вычисления, а в большинстве случаев оказываются непреодолимыми. В настоящее время теоретически решено всего несколько задач конвективного теплообмена, Поэтому коэффициент а в большинстве случаев определяют экспериментально. Но эксперимент не всегда осуществим на практике, а результаты отдельных опытов справедливь, только для данного конкретного случая. На помощь приходит теория подобия, позволяющая распространить результаты единичного опыта на группу подобных явлений. [c.177]

Следует подчеркнуть, что в изложенном методе Льенара, учитывающем нелинейную зависимость силы трения от скорости (или обратной э. д.с. на сопротивлении от силы тока) нужно знать лишь ее графическое изображение, которое может быть получено и экспериментально. При этом построении, очевидно, нет никаких существенных ограничений на вид функции потерь ф (у) и ее мгновенное значение, так что данный метод с одинаковым успехом применим как к случаю малых, так и к случаю больших потерь, а также к системам с большой и малой нелинейностью в диссипативном элементе. Последнее обстоятельство придает методу Льенара большую общность и позволяет с его помощью изучать колебательные свойства систем при изменении затухания от малых до весьма больших значений и с учетом различных законов трения (как линейного, так и существенно нелинейных законов). Заметим, что метод Льенара широко используется для построений фазовых портретов автоколебательных систем с разными законами нелинейности, а именно для нахождения устойчивых предельных циклов — замкнутых фазовых траекторий. [c.57]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...