Общий коэффициент теплопередачи

Уточнение теплового расчета. Общий коэффициент теплопередачи можно определить, когда известны значения коэффициентов теплоотдачи ai и со стороны обеих обменивающихся теплом сред. [c.217]

Наряду с изучением локальной теплоотдачи в некоторых работах определяли средний коэффициент теплоотдачи при вынужденном течении жидкого металла в межтрубном пространстве путем пересчета из замеренного в опыте общего коэффициента теплопередачи. [c.207]

При нагреве или охлаждении вязких жидкостей может быть предусмотрено постоянное очищение поверхностей нагрева при помощи приспособлений в виде вращающихся скребков, спиральных валов и т. п. Это позволяет, несмотря на обычно худшие условия для теплообмена при увеличении вязкости, сохранить на высоком уровне величину общего коэффициента теплопередачи . [c.311]

Общий коэффициент теплопередачи k через многослойную стенку поверхности нагрева выражается формулой [c.113]

Таким образом, при моделировании котлов сложная задача определения общего коэффициента теплопередачи k в пароперегревательных и котельных пучках с некоторым приближением может быть сведена к выявлению величины коэффициента теплоотдачи конвекцией который в рассматриваемых условиях оказывает решающее влияние на теплообмен. [c.155]

Отсюда отчетливо видно, что при общий коэффициент теплопередачи можно существенно увеличить путем оребрения так, чтобы имело место условие EF j F. [c.80]

Недостаточная разработанность теории конденсации пара при наличии примеси посторонних газов приводит к тому, что теоретические соотношения, рассмотренные в гл. XV, служат главным образом для качественного анализа конструкции конденсатора. Практический же расчет ведут обычно на основании опытных данных об общем коэффициенте теплопередачи. При этом следует иметь в виду, что эти данные справедливы только при нормальной работе эжекционной установки, откачивающей из конденсатора паровоздушную смесь. [c.443]

Когда общий коэффициент теплопередачи ограничивается теплоотдачей со стороны охлаждающей жидкости или когда может быть допущен запас в поверхности охлаждения, средний коэффициент теплоотдачи для п расположенных одна под другой горизонтальных труб может быть приближенно рассчитан по формуле (11-15) с подстановкой в нее вместо D произведения nD. Это приводит, как правило, к заниженному значению среднего коэффициента теплоотдачи. [c.162]

Для значений общих коэффициентов теплопередачи в современных крупных конденсаторах паровых турбин (рабочее тело—водяной пар) Л. Д. Берман [11] предлагает следующую эмпирическую формулу [c.86]

В качестве материала для низкотемпературных поверхностей нагрева опробованы стеклянные трубы. Хотя теплопроводность стекла значительно меньше, чем стали, это не сказывается существенно на общем коэффициенте теплопередачи, поскольку основное тепловое сопротивление возникает при переходе теплоты от греющей среды к стенке трубы и от стенки трубы к нагревающей среде. Общее снижение коэффициента теплопередачи при замене стали на стекло составляет 4,5-6 %. Это компенсируется меньшим аэродинамическим сопротивлением (на 20 % у стеклянных труб меньше, чем у стальных). [c.28]

Теплоемкость гидромуфты и общий коэффициент теплопередачи [c.98]

Рис. 33. Кривые изменения общего коэффициента теплопередачи к в зависимости от окружной скорости V для трех различных муфт типов А, В, С

Наконец, из уравнения (164) можно определить общий коэффициент теплопередачи [c.104]

Для точного определения общего коэффициента теплопередачи k при испытании требовалось бы знать для каждого режима работы соответствующую установившуюся температуру. Последняя должна оставаться постоянной за все время измерений. В этом случае расчет по определению величины k упрощается, поскольку величина q может быть заменена тепловым потоком q (так как здесь v" = 0), который сам определяется условиями эксплуатации муфты. Для величины k в этом случае имеем следующее выражение [c.105]

Общий коэффициент теплопередачи 98, 99, 100 Огибающая линия 212 Окружная скорость 32 Опорожнение 264 Осевая составляющая 32 Осевые силы, 76, 78, 186 Относительная скорость 32, 142, 153 Охлаждение 101, 310 [c.316]

Общий коэффициент теплопередачи к, [c.189]

Вследствие относительно небольших скоростей газа и воздуха передача тепла протекает весьма неинтенсивно. При средних скоростях т 2 8-ь 10 м сек и = 4-ь 6 Л1/сек общий коэффициент теплопередачи составляет 10 -14 ккал/м ч град. На практике из-за загрязнения поверхностей нагрева коэффициент теплопередачи снижается до 5-ь8 ккал/м ч град. Для улучшения компоновки котельного агрегата применяют двухступенчатый подогрев воздуха между [c.254]

Помимо способов увеличения производительности и экономичности, характерных для сушильных устройств, следует применять, и общие методы рационализации. К ним относятся перевод сушилок с периодического действия на непрерывное, позволяющий одновременно полностью их механизировать и автоматизировать по простой схеме стабилизации процесса вместо программного управления выполнение ограждающих конструкций (стен, потолка, дверей) из малотеплолроводных, неувлажняемых материалов. В отдельных случаях могут быть применены в качестве тидроизоляторов пластмассовые покрытия, обшивка внутренних поверхностей алюминиевыми листами, и т. п. Важное значение имеет применение теплоизоляционных материалов и конструкций с таким расчетом, чтобы общий коэффициент теплопередачи ограждения не превышал 0,5 вт/м град. [c.140]

Ширина цилиндричеокой щели обычно колеблется в пределах от 10 до 50 мм в зависимости от количества проходящего воздуха. Общий коэффициент теплопередачи радиационных рекуператоров может составлять 40 вт1м град и выше. Температура выходящих газов достаточно высока (700—800"С), поэтому после радиационных устанавливаются конвективные поверхности нагрева. [c.240]

Это видно, в частности, из приводимого ниже примера вычисления общего коэффициента теплопередачи (ат/ж град) для аппарата с трубками диаметром 25X2 мм п длиной 3 м при разности температур яара и раствора 12 С. [c.264]

При расчете ребристых поверхностей надо учитывать коэффициент оребрения или отношение сребренной поверхности к гладкой, т. е. k =F IF. Этот коэффициент учитывает увеличение теплоотдачи на стороне оребрения (обычно оребрение делается с той стороны, где коэффициент теплоотдачи меньше). Например, если мал по сравнению с аь то, введя оребрение со стороны меньшего аз с коэффициентом оребрения k = 10, можно рассчитывать общий коэффициент теплопередачи по формуле для гладкой поверхности, но с коэффициентом теплоотдачи не а% а йр-аг, т. е. для рассматриваемого случая в 10 раз большим. Точный, чисто теоретический расчет теплопередачи при оребрении затруднен, поэтому при расчетах используются данные экспериментальных определений для каждого типа ребристой поверхн0)сти нагрева. [c.297]

Показателем ухудшения работы теплообменников по причине загрязнения поверхности нагрева является повышение температуры греющего и понижение температуры нагреваемого веществ при выходе их из теплообменника при том же их часовом расходе. Если загрязнения привели к заметному сужению проходных сечений, то показателем этого служит увеличение гидравлических сопротивлений. Поэтому для контроля работы теплообменников желательно устанавливать достаточно точные термометры и дифференциальные манометры на патрубках подвода и отвода обоих веществ. Эксплуатационный персонал должен иметь инструкцию о выключении теплообменников на очистку, когда загрязнения сделают неэкономичной дальнейшую их работу. Влияние загрязнений на снижение общего коэффициента теплопередачи по сравнению с коэффициентом теплопередачи при чистой inoBepxiHO TH йч легко лроследить при анализе уравнения [c.310]

Общий коэффициент теплопередачи подогревателя первой ступепр по формуле (7-9) [c.169]

На установке при. мощности реактора 50 МВт были замерены общие коэффициенты теплопередачи ОТО [И], которые были сравнены с расчетными значениями, откорректированными для этой мощности. Номинальная мощность теплообменника 62,5 МВт. Корректировка расчетного значения коэффициента теплопередачи была проведена с запасом на предполагаемое загрязнение теплопередающей поверхности (физические параметры были оценены по нодминальным условиям). [c.276]

Выполненные исследования теплоотдачи при конденсации ртутного пара А. Н. Ложкиным и А. А. Канаевым [Л. 2], а также А. Н. Ложкиным, М. И. Корнеевым и автором [Л. 3] касались только общих коэффициентов теплопередачи между конденсирующимся ртутным паром и кипящей водой. В работе [Л. 2] исследовался также >1еханизм конденсации ртутного пара. [c.156]

Для предварительных-расчетов, исходя из продолжительности охлаждения, можно пользоваться приближенными значениями общего коэффициента теплопередачи. охлаждающей поверхностл резервуара, приведенными в табл. 7-3, [c.92]

Из-за отсутствия достаточных данных о коэффициенте теплоотдачи со стороны паро-газовой смеси в расчетах конденсаторов часто используют эмпирические данные об общем коэффициенте теплопередачи k ккал/м" град-ч. [c.86]

В ряде зарубежных котлов высокого давления применяют поверхностные пароохладители, охлаждаемые котловой водой. Оии могут ус анавливаться только в рассечку пароперегревателя. Однако такого типа пароохладители оказываются очень громоздкими, поскольку теплоотдача с паровой стороны не сопровождается конденсацией пара, п общий коэффициент теплопередачи по этой причине не может быть высоким. При нарушении плотности здесь возможно проникновение в перегретый пар сильно минерализованной котловой воды. [c.108]

При расчете эффективной температуры Тэфф необходимо учитывать теплопередачу, т. е. тепловой поток от поверхности муфты в окружающую среду (охлаждение), от которого зависит общий коэффициент теплопередачи k, влияющий на величину перепада температур АТ между температурой окружающей среды Та и действительной температурой Тэфф- Коэффициент теплопередачи k зависит от режима муфты, внешней формы и размеров поверхности охлаждения, а также от степени вентиляционного охлаждения этой поверхности. [c.99]

Характеристика водонагревателей-акку -муляторов дана в [22, 25]. Общий коэффициент теплопередачи для водонагревате лей-аккумуляторов достигает 465—815 Вт/(м2. С) [400—700 ккал/(м2-ч-°С)]. [c.564]

В качестве примера условий, имеющих место в теплообменнике до наступления установившегося состояния, рассмотрим случай противотока в области х > 0. Пусть по одну сторону тонкой перегородки (с нулевой теплоемкостью) в плоскости г = О жидкость течет со скоростью U в направлении оси х пусть, далее, М — масса жидкости на единицу поверхности, с — удельная теплоемкость этой жидкости, и — температура в плоскости х в момент времени t. Пусть по другую сторону перегородки на единицу поверхности приходится масса жидкости Mi с удельной теплоемкостью i пусть, далее, м, — температура жидкости в плоскости х в момент времени t, а — /, — ее скорость в направлении х. Пусть, наконец, И общий коэффициент теплопередачи ), так что тепловой поток в единицу времени через стенку в точках х — onst, г = О равен [c.391]

Расчет длительнос/пи процесса сушки при кондуктивном энергоподводе. Теплота передается теплопроводностью через стенку полки и днище противня (рис. 5.4.2). Значительное термическое сопротивление создается зазорами, возникающими вследствие неплотного прилегания продукта к противню и противня к стенке полки. Общий коэффициент теплопередачи [c.553]

Имеется реактор периодического действия диаметром 1,8 и высотой 3 м. Температура регулируется изменением количества воды, циркулирующей в водяной рубашке реактора. Общий коэффициент теплопередачи равен 180 ккал/м Ч ° С время пребывания воды в рубашке составляет 2 мин. Пренебрегая тепловой емкостью стенки и изменением теплосодержания при изменении температуры, определите эффективные постоянные вре.мени системы. Какова будет ошибка, если пренебречь взаимодействием элементов системы [c.85]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...