Линия общая контакта

В тех случаях, когда форма деталей такова, что соприкосновение их поверхностей при отсутствии нагрузок, прижимающих эти детали друг к другу, происходит в точке или по линии, говорят, что имеет место начальный точечный или линейный контакт (шарик и кольцо шарикоподшипника, колесо и рельс и т. п.). Под действием нагрузки, прижимающей детали друг к другу и направленной по общей нормали к их поверхностям в месте касания, происходит местная деформация соприкасающихся тел, называемая контактной. Вместо контакта в точке или по прямой линии возникает контакт по некоторой малой площадке (контактная площадка). В частном случае контакта двух цилиндров с параллельными образующими площадка контакта имеет форму прямоугольной полоски. [c.340]

В общем случае контакт поверхностей может происходить в нескольких точках или по линии (линейный контакт). Условие основной теоремы зацепления должно быть выполнено во всех точках контакта. [c.180]

Расчетная нагрузка. Нормальная к зубу нагрузка Р передается по контактным линиям общей длиной Z.. В общем случае суммарная длина контактных линий зависит от ширины колес В, угла наклона зубьев Ро и коэффициента, учитывающего количество линий контакта, воспринимающих нагрузку Г, [c.292]

Контакт взаимодействующих тел в механических передачах и опорах качения происходит по малым площадкам. Начальное касание при отсутствии внешней нагрузки может быть в точке - точечный контакт (контакт шаров, шара и плоскости, шара и желоба, шаров с неодинаковыми радиусами образующих, а также цилиндров и конусов с перекрещивающимися осями) или по линии - линейный контакт (контакт цилиндров или конусов по общей образующей, цилиндра или конуса и плоскости). [c.163]

Здесь сперва нужно определить площадь контакта поверхностей и распределение давления по площади контакта. В общем случае высшей пары первоначальный контакт осуществляется по линии или в точке, а затем при нагружении пятно касания принимает форму эллипса, переходящего в предельных случаях в круг или прямоугольник. В теории контактных деформаций упругих тел получены формулы для определения размеров пятна контакта и распределения давления [11]. В рассматриваемом случае пятно контакта после нагружения будет в виде прямоугольника, половина ширины которого ,- [c.251]

Провода, группы проводов, жгуты, кабели показывают на схеме отдельными линиями толщиной от 0,4 до 1 мм. Для упрощения начертания схемы допускается сливать отдельные провода, идущие на схеме в одном направлении, в общую линию. При подходе к контактам каждый провод изображают отдельной линией. [c.365]

В ГОСТ 16263—70 выделены следующие общие для средств измерений структурные элементы преобразовательный и чувствительный элементы, измерительная цепь, измерительный механизм, от-счетное устройство со шкалой и указателем и регистрирующее устройство. Кроме того, контактные измерительные приборы обычно снабжены одним или несколькими наконечниками. Измерительный наконечник — элемент в измерительной цепи, находящийся в контакте с объектом контроля (измерения) в контрольной точке под непосредственным воздействием измеряемой величины. Базовый наконечник — элемент измерительной цепи, расположенный в плоскости измерения и служащий для определения длины линии измерения. Опорный наконечник — элемент, определяющий положение линии измерения в плоскости измерения. Координирующий наконечник — элемент, служащий для определения положения плоскости измерения на объекте контроля (измерения). [c.113]

При вращении колес точка зацепления /Сз эвольвентных профилей перемещается по общей нормали пп (рис. 3.79). Таким образом, общая нормаль пп (см. рис. 3.77) — это траектория общей точки контакта зубьев при ее движении и называется линией зацепления. Так как сила давления профиля зуба шестерни на профиль зуба колеса может передаваться только по общей нормали пп к обоим профилям, то линия зацепления является одновременно линией давления. Длина активной линии зацепления go, (рис. 3.79) — это отрезок линии зацепления, отсекаемый окружностям вершин зубьев обоих колес. Он определяет начало (точка Ki) и конец (точка К ) зацепления зубьев. [c.333]

При изменении направления относительного движения форма и положение сопряженных линий и линии зацепления при точечном контакте звеньев меняются. Совокупность сопряженных линий звеньев образуют поверхности и которые будут сопряженными, если вектор относительной скорости движения поверхностей о,2 в точке контакта лежит в общей, касательной к поверхностям плоскости при любом направлении относительного движения. В этом случае составляющая относительной скорости вдоль общей нормали п — п в точке контакта /С сопряженных поверхностей равна нулю и выбранные поверхности не расходятся и не пересекаются. [c.85]

Рассмотрим предельное состояние соединений с дефектом в центре мягкого шва. Поле линий скольжения, соответствующее данному случаю показано на рис. 2.10. Предельное состояние в условиях общей текучести шва и приграничных к шву участков твердого металла, согласно общему алгоритму работы /4/, реализуется при достижении касательными напряжениями на контакте металлов М иТ величины, равной [c.51]

Рассмотрим (рис. 7.4) схему эвольвентного зацепления пары зубьев колес, вращающихся вокруг осей и О 2 с угловой скоростью oi и г- Положение полюса зацепления П определяется согласно основной теореме зацепления, а общая нормаль NN к профилям зубьев в точке контакта — касательная к основным окружностям 1 и 2, диаметры которых в соответствии со стандартом обозначены d i и db2- Так как основные окружности имеют постоянный диаметр, то общая нормаль NN и полюс П будут занимать постоянное положение, следовательно, точка контакта зубьев перемещается по общей нормали, называемой поэтому линией зацепления. Прямая линия зацепления присуща только эвольвентному зацеплению. [c.111]

Существенно, что положение общей нормали (линии зацепления) не изменяется, и она по-прежнему будет касаться основных окружностей. Положение полюса зацепления П на линии центров также остается неизменным при вращении колес. Из рис. 20.7 видно, что в процессе зацепления точка контакта перемещается по профилю ведущего звена, удаляясь от основной окружности, а по профилю ведомого звена — приближаясь к основной окружности. Но пути, проходимые точкой контакта по каждому из сопряженных профилей за равные промежутки времени, оказываются неравными. В результате при равномерном вращении колес точки контакта, двигаясь равномерно по линии зацепления со скоростью [c.323]

Если точки последовательного касания профилей, построенные для различных положений зубчатой пары, соединить плавной кривой, получим линию зацепления (рис. 6.2). Таким образом, траектория общей точки контакта зубьев при ее движении относительно неподвижной плоскости называется линией зацепления. [c.203]

Сопряженные поверхности косых зубьев двух цилиндрических зубчатых колес образуются от последовательного качения общей касательной к основным цилиндрам плоскости пп по основным цилиндрам радиусов и первого и второго зубчатого колеса. Выбранная на плоскости пп прямая ии при последовательном обкатывании по основным цилиндрам образует сопряженные поверхности в виде двух взаимно огибаемых геликоидов, линейчатый контакт которых образует поле зацепления. Угол называется углом наклона винтовой линии зубьев. [c.240]

Указанная зависимость может быть также оправдана на основании следующих рассуждений. При неподвижном катке (рис. 9.5, а), согласно теории Герца, контактные напряжения распределяются по закону эллипса, ось которого проходит через середину полоски контакта. При этом реакция R, определяемая суммированием по площади контакта удельных давлений, равна общей силе нормального давления N и направлена в обратную сторону. При качении цилиндра симметрия поля контактных напряжений нарушается в силу явлений гистерезиса напряжения в зоне нарастающих деформаций больше, чем в зоне уменьшающихся (рис. 9.5,6). Таким образом, линия действия общей составляющей реакции Я = Ы смещается за линию симметрии полоски контакта на величину к, которая и называется плечом трения качения (таково второе представление о сопротивлении при качении). [c.314]

На рис. З.ЗЭ показано касание двух сопряженных зубьев в различных фазах зацепления при вращении колес. Соединяя точки контакта Кк К <. .., Кп плавной линией, получим линию зацепления — гео.метрическое место точек контакта зубьев на неподвижной плоскости. Угол а между общей нормалью п к профилям и перпендикуляром к линии центров называется углом [c.264]

При вращении колес точка контакта профилей зубьев всегда находится на прямой (рис. 3.47), являющейся общей нормалью к профилям, поэтому линией зацепления является прямая. [c.270]

На рис. 9.19 представлено поле зацепления цилиндрического косозубого колеса (обозначения геометрических величин введены ранее). Элементарные силы давления первого колеса (радиус Га ) на второе (радиус Га< , распределенные по длине контактных линий, направлены по общей нормали соприкасающихся поверхностей и потому лежат в плоскости поля зацепления и нормальны к линиям контакта. Действие этого распределенного давления статически эквивалентно действию сосредоточенной в точке О силы (рис. 9.19, вид Б). Для последующего расчета валов и опор удобно разложить (рис. 9.20) на трн ортогональных компонента Р — окружную силу, лежащую в плоскости вращения и направленную по касательной к делительной окружности Р— радиальную, илн распорную, силу, лежащую в той же плоскости и направленную по линии центров Р — осевую силу, направленную вдоль образующей делительного цилиндра. [c.252]

После вычисления угла ф1 надо выяснить, является ли точка Ki единственной точкой контакта со звеном 2 при этом значении угла ф1. Другими словами, нужно установить — является ли контакт в высшей паре точечным или линейным. С этой целью обратим внимание на то, что точка контакта на звене 1 должна одновременно принадлежать заданной поверхности Si и поверхности, определяемой уравнением зацепления (22.1). Пересечение двух поверхностей в общем случае дает линию. Следовательно, в общем случае контакт будет линейным. Линия, по которой в данный момент соприкасаются сопряженные поверхности, называется контактной линией. В рассматриваемом примере для вычисления координат всех точек контактной линии на поверхности Si звена 1 надо совместным решением (обычно приближенным) уравнения поверхности Si и уравнения зацепления [c.413]

При этом преобразовании получаем в неподвижной системе координат линию, которая называется общей линией контакта. Поверхность, описываемая общей линией контакта при движении этой линии относительно неподвижного звена, называется поверхностью зацепления. Другими словами, поверхность зацепления есть совокупность общих линий контакта. [c.413]

Для передач с параллельными или с пересекающимися осями уравнения (22.6) удовлетворяются, если совпадают мгновенные оси вращения при зацеплении Q с Si и Q с Если контактные линии, определяемые уравнениями (22.4) и (22.5), не совпадают, но в каждый момент времени имеют общую точку, то получится точечный контакт поверхностей Si и Sa. [c.416]

Проведем общую нормаль к точке К. Если не учитывать трения в точке контакта, то направление силы давления профиля 1 на профиль 2 совпадает с общей нормалью. Точку пересечения этой нормали с межосевой линией обозначим буквой Р. [c.245]

Общий уровень требований, предъявляемых к участкам консервации и расконсервации металлоизделий у потребителя, аналогичен описанным выше. Следует отметить, что радикальным путем улучшения производственной санитарии на участках консервации является их полная автоматизация. Только установка полуавтоматических и автоматических линий для упаковки металлоизделий в антикоррозионную бумагу, устраняя нежелательный контакт рук рабочего с бумагой, способствует в целом оздоровлению условий труда. Надлежащая организация труда на участках по производству и применению антикоррозионных бумаг, тщательное соблюдение инструкций обеспечивают безопасные условия труда для всех работающих. [c.135]

Кратко подытожим сказанное о видах контактного взаимодействия твердых тел — иеиодвижном контактировании, скольжении и качении. Во всех трех случаях область С контакта представляет собой поверхность (в сечении — линию), общую для обоих тел в рассматриваемый момент (или период) времени. Поверхность контакта тел А и В MOHtOT быть представлеиа в виде совокупности (множества) двойных точек (иар) С — i = f, с )], составляющих эту поверхность, где с/ — точка, ирн-надлежащая телу А, f — контактирующая с ней в рассматриваемый момент времени точка тела В. Множества [c.33]

Маноконтроллеры размыкают контакты при повышении давления (обычно в нагнетательной линии компрессора). Часто маноконтроллеры монтируются в общем кожухе с прессостатом и воздействуют на общие контакты. В этом случае они применяются как предохранительные приборы, останавливающие компрессор при недопустимом повышении давления нагнетания. Давление выключения таких приборов должно соответствовать температуре нагнетания - -50° С (13 йти для фреона-12 17—20 ати для аммиака). [c.704]

Как показывают наблюдения, гипотеза об абсолютной твердости тел является недостаточной для объяснения процесса удара и необходимо учитывать физические свойства тел. Сам процесс удара можно разбить на две фазы. В течение первой фазы происходит сближение тел по линии общей нормали, в результате чего проекция на нормаль относительной скорости точки контакта тел умень-Рис. 17.2. шается до нуля. Вслед за этим начи- [c.380]

В этой статье делается попытка обрисовать общую картину взаимных воздействий теории многих тел (в особенности, теории сверхпроводимости) и теории элементарных частиц за последние четверть века. Основное внимание уделяется той линии взаимных контактов этих теорий, которая прямо ведет к современным единым теориям элементарных частиц. Других важных линий, относящихся, например, к теории фазовых переходов вблизи критической точки, мы практически не касаемся. С другой стороны, мы стремились, чтобы материал статьи, лежащий на стыке теории многих тел и квантовой теории поля, был доступен специалистам и в той, и в другой области. По этой причине изложение не содержит многих существенных деталей и ведется на полукачественном уровне, имея своей главной целью дать читателю общее представление о сущности идей и их эволюции. Подробности, относящиеся к изложенным вопросам, можно найти в цитированной литературе. [c.173]

J[aвлeниe оказывает лишь теплота Q . А пленка расплавленного материала торца детали, находящегося в непосредственном контакте с поверхностью сварочного инструмента, перемещаясь на поверхность стенки в виде грата, уносит часть теплоты. Вычислить эту теплоту затруднительно из-за сложности реологического течения (с переменной скоростью) жидкой пленки материала при оплавлении. Поэтому в наружных слоях материала стенки действует также теплота Ргр. В реальном процессе оплавления торца у поверхностных слоев материала стенки вследствие действия Рв и Ргр концентрируются линии общего теплового потока, влекущие за собой образование двумерного температурного поля, приводящего к неравномерному нагреву стенки по толщине, что является отличительной особенностью описываемого вида сварки от электроконтактной сварки стальных деталей [33]. [c.35]

Анализ приведенного баланса показывает, что в проходной печи дополнительно расходуется всего 7,17 % первоначального теплосодержания стали, т.е. примерно 26 кВт ч/т. По данным фирмы "Даниели" (Италия) при холодной садке заготовок в подогревательные печи перед прокаткой расходуют энергии до 405 кВт ч/т, т.е. в 15 раз больше. Перед входом заготовки в первую прокатную клеть теряется 3,75 % теплоты в результате излучения и в процессе гидросбива окалины. Затрачиваемая на прокатном стане энергия деформации (11,8 %) сопоставима с энергаей деформации при получении слябов обычным мегодом. Потеря теплоты при охлаящении на прокатной линии и контакте с валками составляет в общем 18,5 %. [c.288]

Рис. 1. Окружности, касательные к прямой т и проходящие через две заданные точки А и В. а — общий случай построения провести через А у В произвольную окружность из точки С пересечении прямой АВ с т провести касательную к этой окружности в Г отложить отрезки СО и СО равные СТ О иО — точки контакта искомых окружностей с прямой т линии их центров ОО — медиатриса отрезка А В", б — отрезок А В — параллель к т точка контакта О находится на меди атрнсе ОЕ отрезка АВ.

Провода, жгуты и кабели изображают на схеме отдельными линиями толщиной0,4,..., 1 мл, которые располагают, как правило, вне связи с их действительным размещением в изделии. Допускается сливать отдельные провода одного направления в общую линию, а при подходе к контактам снова расчленять можно также обрывать линии. [c.189]

В передачах с параллельными осями производян1ие плоскости обоих колес сливаются в одну, являющуюся плоскостью зацепления, а боковые поверхности зубьев из-за равенства углов Рм = = р 2 = рй соприкасаются по общей образующей (линейный контакт), При скрещивающихся осях производящие плоскости пересекаются по прямой, представляющей собой геометрическое место точек контакта боковых поверхностей зубьев, называемой линией зацепления. Она проходит через точку Р касания начальных цилиндров касательно к обоим основным цилиндрам колее. Проекции линии зацепления совпадают с проекциями плоскостей Еь и Еь2 и составляют в торцовых сечениях колес различные по величине углы зацепления а л и 0 (2, величины которых определяются по формуле, известной из теории эвольвентных цилиндрических передач. Предельные точки N и N2 линии зацепления отмечены на основных цилиндрах на трех проекциях. Активная длина линии зацепления определяется точками Б и пересечения линии зацепления поверхностями цилиндров вершин зубьев колее с радиусами Га и Га2- Линия зацепления N[N2 является общей нормалью к боковым поверхностям зубьев обоих колес. [c.396]

Основная теорема зацепления. В зубчатых передачах вращение от одного колеса другому передается силами в точках контакта боковых поверхностей зубьев. Поверхности взаимодействующих зубьев зубчатых колес, обеспечивающие постоянное передаточное число, называют сопряженными поверхностями зубьев. Для получения таких поверхностей профили зубьев нужно очертить кривыми, подчиняющимися определенным законам. Эти законы вытекают из основной теоремы зацепления общая нормаль пп к профилям зубьев, проведенная через точку их касания, в любой момент зацепления проходит через полюс зацепления П, делящий межосевую линию О1О2 на отрезки, обратно пропорциональные угловым скоростям. [c.331]

С целью увеличения нагрузочной способности зацепления круговинтовые зубья на каждом колесе выполняют с головкой и ножкой. Винтовые поверхности таких зубьев образуются аналогично указанному выше с помощью окружностей, перемещающихся по винтовым линиям на начальных окружностях колес. Головки зубьев выполняют с выпуклым профилем, ножки — с вогнутым, которые связаны между собой небольшим участком, очерченным переходной кривой (рис. 11.4). В таком зацеплении контактирование зубьев происходит одновременно на головке и ножке зубьев каждого колеса пары. Благодаря этому увеличивается количество одновременно контактирующих зубьев. Точки контакта К К нг головках и ножках зубьев сдвинуты друг относительно друга на некоторое расстояние д, зависящее от угла наклона зубьев р и угла давления а. В этом механизме образуются две линии зацепления. Одна линия К К находится перед полюсом, другая КК — за полюсом. Каждая линия образуется перемещением общей точки контакта начальной ножки зуба одного зубчатого колеса с начальной головкой зуба парного зубчатого колеса. Этот вариант зацепления Новикова с двумя линиями зацепления называется дозаполюсным. [c.123]

Линия зацепления изображенной на рис. 7.32 передачи будет проходить через точку К и располагаться параллельно осям колес, а точка контакта зубьев будет перемещаться по этой линии, а не по общей нормали NN, как в эвольвентном зацеплении. Поэтому торцовое перекрытие, а также геометрическое ско.гъжение зубьев в передаче Новикова теоретически отсутствуют-, плавность работы обеспечивается за счет осевого перекрытия Угол наклона зубьев обычно берется в пределах р = 10... 24 [c.151]

В процессе зацепления пары зубьев точка их контакта перемещается по линии E Ei. Последняя называется рабочим участком линии зацепления или длиной зацепления. Так как общая нормаль К точке контакта двух сопряженных эвольвент всегда будет прямой, касательной к основным окружностям, то и линия зацепления MiMi — g тоже будет прямой. Угол называется углом перекрытия зубчатого колеса. [c.41]

Если система состоит из двух тел, температуры которых Т1ФТ2, и рабочего тела, вступающего с ними попеременно в тепловой контакт, то система может циклически совершать работу, как это было показано в 8.1. Теплота Q , получаемая от тела с большей температурой Tj, может быть превращена частично в работу а оставшаяся часть теплоты должна быть отдана телу с меньшей температурой При этом температура горячего тела должна в общем случае понижаться, а холодного — повышаться. Разность температур между горячим и холодным телом вследствие этого будет сглаживаться, пока не наступит их полное термическое равновесие. При этом каждый последующий цикл будет совершаться при меньшей разности температур. Площадь цикла при одинаковом количестве подводимой теплоты будет становиться все меньше и меньше, пока цикл не выродится в линию (изотерму), а площадь цикла и, следовательно, работа цикла не станут равными нулю. Дальнейшее превращение теплоты в работу становится невозможным. [c.127]

Точку О пересечения нормали NN с линией центров О1О2 называют полюсом зацепления, отрезок а = О1О2 — межцентровым расстоянием. Из формулы (9.2) следует, что полюс зацепления делит межцентровое расстояние на части, обратно пропорциональные угловым скоростям. Следовательно, чтобы передаточное отношение оставалось постоянным, общая нормаль в точке контакта соприкасающихся профилей при вращении колес должна всегда проходить через неподвижный в пространстве полюс зацепления. [c.237]

Точка п , совпадающая с точкой q, вычерчивает в плоскости колеса 2 эвольвенту с а, идентичную эвольвенте са, а в плоскости шестерни 1 — эвольвенту п а , идентичную па. Любая промежуточная точка 2 производящей прямой Вычертит в плоскости колеса 2 эвольвенту g ", идентичную са. Эвольвента с а" касается эвольвенты а п" в точке 2. а эвольвента flgdg касается той же эвольвенты а п" в точке Oj. Таким образом, эвольвенты fit" и имеющие касание с одной и той же эвольвентой а п" в различных точках, будут пересекаться между собой. Следовательно, вне линии зацепления нельзя получить правильного зацепления. В этом случае точки профиля головки ас колеса 2 будут входить в зацепление не с точками действительного профиля а/ ножки зуба шестерни а с точками второй ветви эвольвенты ап, лежащей внутри зуба колеса 2. Поэтому профили не будут иметь в точке касания общей нормали, проходящей через полюс зацепления, и основной закон зацепления будет нарушен. Кроме того, при переходе контакта зубьев за предельные точки вместо касания профилей ас и af будет иметь место их пересечения, т. е. вершина с зуба колеса 2 будет вдавливаться в тело зуба шестерни 1. При этом зубья колеса будут защемляться во впадинах шестерни, что повлечет за собой или поломку зубьев, или усиленный их износ. [c.190]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...