Расход энергии при прокатке

Кривые удельного расхода энергии при прокатке листов и ленты вследствие значи- [c.888]

При конкретном значении коэффициента трения диаметр валка определяет возможное уменьшение толщины полосы. Однако необходимо учитывать, что большие обжатия могут быть получены в результате увеличения диаметра прокатных валков, что не всегда желательно. При увеличении диаметра повысится усилие прокатки с увеличением диаметра валков бывает трудно, а в некоторых случаях невозможно получить полосы небольшой толщины. Оптимальная величина диаметра бочки рабочих валков клетей четырехвалкового стана холодной прокатки полосы зависит от сортамента проката, требований к точности размеров и качеству поверхности, от величины усилия и момента прокатки с учетом контактной прочности бочки и прочности шеек валков, от угла захвата, толщины смазочной пленки в зоне деформации металла валками. Кроме, того, необходимо учитывать требования производства по снижению расхода энергии при прокатке, стоимости продукции. [c.261]

РАСХОД ЭНЕРГИИ ПРИ ПРОКАТКЕ [c.55]

Работу, совершаемую при прокатке, можно определить по теоретическим формулам или по экспериментальным данным расхода энергии при прокатке. [c.55]

Рис. 29. Расход энергии при прокатке на. блюминге

Для повышения пластичности и уменьшения необходимых усилий деформирования металл перед прокаткой нагревают. Чем выше температура нагрева, тем пластичнее становится металл и тем меньше расход энергии при прокатке. Однако высокая температура и неправильный режим нагрева могут привести к нежелательным результатам. [c.373]

Рис. 45. График расхода энергии при прокатке блумов в зависимости от общего удлинения

На новых станах применяется вторичный подогрев блюмов в печах, установленных между блюмингом и рельсобалочным станом. Промежуточный подогрев способствует выгоранию поверхностных мелких плен, позволяет получать требуемую температуру конца прокатки, что улучшает механические свойства рельсов и увеличивает выход годного, а также обусловливает понижение расхода энергии при прокатке на рельсобалочном стане. Введение этого нагрева делает независимой друг от друга работу блюминга и рельсобалочного стана, так как при остановке рельсобалочного стана блюминг продолжает работать, отправляя блюмы на склад и, наоборот, при остановке блюминга рельсобалочный стан имеет возможность вести прокатку из блюмов, имеющихся на складе. [c.305]

Упругое сжатие валков вызывает повышение момента прокатки, но только в результате повышения контактного давления. Надежные результаты получают при расчете момента и мощности с использованием экспериментальных данных по расходу энергии при прокатке [5, 8, 12] [c.336]

На фиг. 12—18 приведены наиболее характерные кривые, показывающие удельный расход энергии при разных случаях прокатки [2, 17, 20, 28[, [c.888]

Файнберг Ю., Кривые удельного расхода энергии при холодной прокатке,, Металлург № 10—11 1935. [c.937]

Силы трения, возникающие между прокатываемым металлом и валками, оказывают большое влияние на процесс прокатки. При захвате полосы силы трения играют положительную роль, так как без них был бы невозможен захват. Но с увеличением сил трения увеличивается давление металла на валки, повышается расход энергии на прокатку. В тех случаях, когда производительность стана ограничена условиями захвата, стремятся увеличить силы трения. Если же допустимые обжатия ограничены давлением металла на валки, то силы трения стремятся уменьшить. [c.41]

Работа при прокатке, или расход энергии на прокатку, распределяется следующим образом на деформацию металла расходуется не более 50о/о общего количества энергии, потребляемой электродвигателем, потери же на трение поглощают, как правило, больше БОо/ работы, а в отдельных случаях до 90о/о. [c.282]

Рис. 57. Расход энергии при пилигримовой прокатке в зависимости от коэффициента вытяжки

Недостатки обычных спокойных сталей по сравнению с кипящими сталями следующие меньший выход годного из слитка из-за большой обрези головной части слитка худшее качество поверхности слитка и сляба, который нужно подвергать огневой зачистке большее содержание включений, состоящих из продуктов раскисления большая опасность, что в стали снова может увеличиться содержание кислорода при требуемом низком содержании углерода трудность удаления окалины во время прокатки и травления, так как окалина содержит пристающие к металлу окислы АЬОз и ЗЮг большая твердость стали, что увеличивает расход энергии при холодной прокатке и при штамповке более высокая стоимость стали, что объясняется большими накладными расходами на раскисляющие средства и на поверхностную отделку меньший выход годного [1, 10]. [c.46]

Подобного рода данные экспериментальных исследований обычно даются в виде кривых (фиг. 10), выражающих расход энергии на одну тонну прокатанной продукции, в зависимости от общей вытяжки, т. е. удлинения, или при прокатке листов и ленты в зависимости от уменьшения толщины проката. Согласно этим кривым удельный расход энергии за один проход металла через валки будет выра-4 5 6Х жаться как разница двух ординат и Шх, соответствующих отношению длины прокатываемой полосы до и после прохода к первоначальной (фиг. 11). [c.888]

Как было сказано выше, металлы и сплавы в отожженном состоянии обычно обладают максимальной пластичностью. От деформации при холодной обработке давлением с увеличением наклепа они постепенно, утрачивая пластичность, приближаются к хрупким телам, после чего, даже при малых деформациях, разрушаются. Деформация наклепанного металла (например , прокаткой) до предела не производится по экономическим соображениям — наклепанный твердый металл невыгодно катать вследствие большого расхода энергии. [c.117]

Установлено, что при прокатке в вакууме железа, никеля, молибдена, ниобия и других металлов коэффициент трения в 1,5—2,0 раза выше по сравнению с коэффициентом трения при прокатке на воздухе. При прокатке в вакууме, при прочих равных условиях, увеличивается удельное и общее давление металла на валки, а также расход энергии. Изменяются также другие параметры процесса прокатки, что необходимо учитывать в технологических расчетах. [c.448]

Для определения геометрических размеров заготовок и инструмента при каждом переделе для всего сортамента стана рассчитывают таблицу параметров технологического процесса (таблицу прокатки). От правильности расчета таблицы зависят производительность установки, качество готовых труб, расход энергии, стойкость инструмента и другие показатели. [c.88]

При непрерывной прокатке расход электроэнергии на деформацию металла составляет весьма небольшую часть от общего расхода энергии на всей установке. В зависимости от размеров прокатываемых труб и марок сталей величина удельного расхода электроэнергии на непрерывном стане составляет 10—25 квт-ч1т. [c.175]

Подсчет раббты прокатки довольно сложен, а точность получаемых данных часто недостаточна. Поэтому широкое распространение получил способ определения работы прокатки на основании опытных данных по расходу энергии при прокатке. Экспериментальные данные обычно представляются в виде кривых, показывающих расход энергии на 1 т прокатываемой продукции в зависимости от общей вытяжки (рис. 29). [c.55]

Расход энергии при прокатке труб только на автоматическом стане для стали одной и той же марки будет увеличиваться с увеличением диаметра трубы при постоянной толщине стенки. Например, удельный расход электроэнергии составляет для труб 83X3,5 мм 8,5 квт-ч1т, а для труб 89x3,5 мм 10 квт-ч1т. [c.112]

На рис. 92 показана диаграмма изменения моментов и натяжений при прокатке блума 340x340 в заготовку 120x120 в первой группе стана 900/700/500 КМЗ. На рис. 93 представлен экспериментальный график удельного расхода энергии при прокатке квадратных и круглых заготовок из блума 370x370 на стане 900/700/500. Для определения фактических уширений и жесткости клетей стана и усилий прокатки измерялись ширина и высота полосы после каждой клети при прокатке, а также зазор между валками. Полученные па основании многократных замеров данные показаны на рис. 94, а. Здесь даны средние значения уширений по клетям при прокатке квадратных заготовок. Значения уширения в первой группе отличаются стабильностью показаний, а во второй имеется большой разброс показаний, что объясняется влиянием натяжений. [c.196]

Рис. 93. Удельный расход энергии при прокатке квадратных 100X 100 и круглых заготовок на стане 900/700/500

Фиг, 19. Удельный расход энергии при горячей прокатке листов на непрерывном стане кривая 1 — из высокоуглеродистой стали при скорости выхода 7,7 м1сек кривая 2 из нержавеющей стали при скорости выхода 6,1 м1сек. [c.890]

Фиг. 20. Удельный расход энергии при горячей прокатке листов из малоуглеродистой стали на непрерывном стане из подогретого сляба (1150—1200°С) различной толщины кривые 2 и 5 — при толщине 80 кривые 2 и 6 — при толщине 125 мм кривые 5 и 7 — при толщине lб0JИЛf кривые и <9 — при толщине 200 мм шкала удельного давления для кривых /, 2, 3 11 4 дана слева а для кривых S, 6, 7 п 8 — справа скорость выхода 8,1 мм/сек

Фиг. 21. Удельный расход энергии при горячей прокатке дуралюминиевых листов марки 248 на реверсивном стане кварто. Диаметр рабочих валков — 700 мм. Начальная температура прокатки 420 С, конечная 350°С кривая 1 — при толщине исходного сляба 125 мм кривая 2 — при толщине исходного сляба 135 мм.

Расход эдектроэнергии при прокатке складывается из энергии, необходимой для работы главного привода и вспомогательных механизмов прокатных станов. Удельный расход электроэнергии определяется как отношение всей затраченной энергии, кВт-ч, к количеству прокатанной стали. На блюмингах и слябингах 1150 в зависимости от сечения блюмов и слябов расход электроэнергии составляет 12—15 кВт ч/т, на блюминге 1000 15—20 кВт ч/т, на каждой группе непрерывных заготовочных станов — в среднем [c.118]

На величину расхода энергии при пилигримовой прокатке влияют разные факторы. Наибольшее влияние оказывает температура прокатки. Вследствие длительности процесса средняя температура металла к концу прокатки значительно анижается, что сильно увеличивает расход энергии. С увеличением подачи увеличивается обжатие и, следавательно, удельное давление. Однако при работе на больших подачах время пильгерования уменьшается, а средняя температура прокатки увеличивается, что приводит к снижению расхода энергии. [c.137]

Большое значение имеет крутизна бойков. Острые бойки имеют максимум обжатий на участках с минимальными радиусами, что приводит к уменьшению контактной поверхности и следовательно, к уменьшению давления на валки. Поэтому прн острых бойках расход энергии меньший, чем при тупых. С уменьшением диаметра валко<в боек становится более острым, что благоприятствует уменьшению расхода энергии. При этом, однако, рабочая часть калибра укорачивается, что уменьшает подачу и снижает среднюю температуру прокатки, вызывая увеличение расхода энергии. [c.137]

В присутствии ингибиторов улучшаются физико-механические свойства металлов, уменьшается количество шлама, загрязняющего поверхность, наблюдается уменьшение ее шероховатости и выравнивание микрорельефа, резко снижается новодороживание металла. В результате этого уменьшается количество брака и непроизводительный расход металла и энергии при последующих процессах обработки металла — холодной прокатке, нанесения гальванических лакокрасочных покрытий, при горячем цинковании и т. д. [52 109 127]. Появляется возможность снятия окалины со сталей (например, электротехнические стали ЭО, 300, ЭО, 400), для которых процесс кислотного травления без ингибитора совершенно неприемлем из-за неравномерного растворения поверхности металла [131]. Существенно снижается водородная хрупкость и повышается сопротивление металлов коррозионной усталости [24 39 52 58]. [c.82]

Фиг. 11. Удельный расход энергии в зависимости от удлинения при прокатке слябов сечением 162 X1473 мм из слитков размером 1830x1630x760 мм, весом 16,6 т в 21 проход на слябинге 920 мм.

Фиг. 12. Удельный расход энергии в зависимости от удлинения при прокатке кривая 1 — блумов сечением 170x170 мм из слитков сечением 652x652 лл, весом 6,41 т в 24 прохода на блуминге 1100 мм кривая 2 — блумов из слитков сечением 635x762 лл на блуминге 1000 мм.

Фиг. 13. Удельный расход энергии в зависимости от удлинения при прокатке (без подогрева после блуминга) на заготовочных непрерывных станах, имеющих по две группы по 6 клетей кривая 2 — заготовок сечением 100x100 мм на стане 630 мм (участок кривой A — ,) и заготовок сечением 60 x 60 мм на стане 450 мм (участок кривой — 5,) кривая 2 — заготовки сечением 102x102 мм на стане 525 мм (участок кривой А2—Б2) и заготовок сечение>1 44Х 4 мм на стане 450 Исходное сечение блума 200x200 мм.

Фиг. 14. УдельныГт расход энергии в зависимости от удлинения при прокатке рельсов весом 46,3 кг из блумов сечением 203x229 мм на рельсопрокатном стане 760 мм.

Фиг. 15. Удельный расход энергии в зависимости от удлинения при прокатке швеллеров № 18 (кривая 1) и 16 (кривая 2) из блумов размером 150x150x4800 мм на стане 500 мм.

Фиг. 16. Удельный расход энергии в зависимости от удлинения при прокатке угловой стали сечением 75Х Х75хЗ,2 мм из заготовки сечением 100X100 мм весом 120 г в 9 проходов на стане 355 мм.

Фиг. 18. Удельный расход энергии в зависимости от удлинения при прокатке стальных прутков круглого сечения диаметром 25 мм из заготовки 100X100 мм

При прокатке различных профилей на стане необходимо определять мощность двигателя для профиля, на прокатку которого требуется наибольшая мощность. При определении работы прокатки можно пользоватьея опытными кривыми расхода энергии или аналитическими зависимостями. Пользование опытными кривыми является более надёжным методом. [c.1053]

Как следует из изложенного, благодаря силам тре-яия происходит захват металла валками, т. е. процесс лрокатки осуществим только при достаточной силе трения. В ряде случаев для улучшения захвата металла валками применяется принудительная подача, когда полоса заталкивается специальным приспособлением в валки, на поверхности валков выполняется наварка, концы полос делаются скошенными и др. Это вызвано тем, что соотношение между углом захвата и коэффициентом трения справедливо для момента начала процесса прокатки. При заполнении металлом зоны деформации бывает достаточным для протекания устойчивого процесса прокатки выполнение следующего условия / V2tga, т. е. при заполнении зоны деформации металлом угол захвата может в дйа раза превышать коэффициент трения. Трение является не только положительным, определяющим возможность осуществления процесса прокатки. К техническим процессам обработки металлов давлением предъявляют такие требования, как выполнение деформации при наименьшем расходе энергии, более длительном сроке службы инструмента, получение требуемого качества поверхности. При решении перечисленных задач трение является нежелательным. [c.260]

На пятиклетевом стане 1420 завода фирмы Ниппон кокан в Кейхине (Япония) при прокатке жести и тонких полос применяют эмульсол, в состав которого входят жиры и эмульгатор (число омыления 193,4, кислотное число 24,8, pH водного раствора 6,2, /дл = 13—36 °С [229]). Замена пальмового масла эмульсией позволила снизить расход энергии на 2—3 % и повысить скорость прокатки. С подачей эмульсии на скорости 27—30 м/с прокатывается 85 % всего металла (по сравнению с 45 % при использовании пальмового масла). Эффективный заменитель пальмового масла на жировой основе Ьат1по1 РТ разработан в ПНР [230]. [c.176]

Периодические профили otличaют я от обычных тем, что их поперечное сечение закономерно изменяется в направлении длины изделия, причем оно может периодически повторяться много раз (например, арматурная полоса, лемехи для плугов, ступенчатые конические валы и оси, полуоси для автомобилей и др.)- Получение заготовок периодической прокаткой выгодно, так как при этом значительно сокращаются операции при штамповке (уменьшается загрузка прессов и молотов, уменьшается расход энергии и др.) и, что особенно важно, достигается экономия металла до 20—30% по сравнению со штамповкой деталей из обычного проката. , [c.207]

Приведенные данные свидетельствуют о том, что силойые режимы при прокатке фольги не подчиняются закономерностям прокатки лент. Одна и та же работа деформации может производиться при различной затрате энергии, возможны условия, когда энергия будет расходоваться непроизводительно. Поэтому представляла интерес проверка фактических силовых режимов работы фольгопрокатных станов и влияния на эти режимы основных факторов, действующих при прокатке, с тем, чтобы иметь возможность корректировать параметры работы фольгопрокатных станов. [c.109]

Наибольшие трудности при определении общего расхода энергии аналитическим путем связаны с нахождением величины работы деформации, составляющей большую часть расхода энергии. Для аналитического определения работы деформации имеется несколько методов, однако ни одищ на рих не считается достаточно надежным и проверенным. Зибель распространяет на случай прошивки формулу работы деформации логарифм1ичеокого типа, применяемую при продольной прокатке. Входящие в формулу размеры полосы до и после прокатки в данном случае принимаются равными соответственно радиусу заготовки и толщине стенки гильзы [c.71]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...