Линия контактных точек

Линия контактных точек 70 [c.382]

Во включенном положении контактные ножи разъединителя установлены вдоль оси полюса, причем линия контактных точек [c.77]

Следует обратить внимание, что расположение отрезка KD, пропорционального кинематической передаточной функции Vqu, относительно контактной точки зависит от схемы зацепления. При внешнем зацеплении, когда полюс зацепления Р расположен между ося ми вращения 0 и Оз, отрезок KD по линии O2D расположен также с внешней стороны по отношению к отрезку О2/С. [c.346]

Направление вектора скорости vk общей контактной точки совпадает с касательной к линии зацепления (л.з.) — геометрическому месту контактных точек К на неподвижной плоскости при взаимодействии профилей П и (см. рис. 12.2) [c.347]

Если скорость точки на профиле совпадает со скоростью перемещения контактной точки по линии зацепления, то в этом случае [c.348]

В материале деталей, прилегающем к зоне контакта, возникают напряжения, называемые контактными. Эти напряжения носят местный характер и весьма быстро убывают по мере удаления от зоны контакта. Давления, передаваемые от одной детали к другой, через контактную площадку распределяются по ее площади неравномерно. В интересующем нас частном случае контакта двух цилиндров с параллельными образующими наибольшие давления возникают в точках средней линии контактной площадки и могут быть определены по следующей формуле, выведенной знаменитым физиком Г. Герцем [c.340]

Как известно из теоретической механики и сопротивления материалов, звенья высших кинематических пар соприкасаются по линиям и точкам, а максимальные контактные напряжения вычисляются по формуле Герца, причем значение контактных напряжений зависит от приведенного радиуса кривизны поверхностей контакта,— чем больше приведенный радиус кривизны, тем меньше максимальные контактные напряжения. [c.150]

Запишем теперь формулы для расчета параметров в точке контактного разрыва (рис. 4.3,6). Линия контактного разрыва [c.121]

При повороте на угол 2ф касательная П3З совпадает с ПгГ, и право войти в контакт получит точка З3 и т. д. Контакт, или соприкасание, названных точек будет происходить на линии зацепления в точках 2, 5 и т. д. Как видно, при равномерном вращении колеса контактная точка равномерно перемещается по линии зацепления. При этом скорость точки контакта а = г . По щирине зубчатого колеса происходит линейчатый контакт двух эвольвентных поверхностей с образующими, параллельными оси колес. [c.207]

Для непрерывной передачи вращения каждая, следующая пара зубьев должна приходить в соприкосновение прежде, чем предыдущая пара выйдет из пределов активного участка линии зацепления. Таким образом, в каждый момент в пределах активного участка располагаются либо одна контактная точка С, либо две контактные точки С и С, соответствующие одной или двум соседним парам зацепляющихся (контактирующих) зубьев. Возможность одновременного зацепления двух пар зубьев следует из того, что все зубья спрофилированы одинаково и при этом так, что обеспечивают постоянное значение передаточного отношения. [c.236]

Линия касания зубьев (контактная линия) у прямозубых колес параллельна образующей цилиндра, и условия зацепления этих колес во всех параллельных плоскостях, расположенных перпендикулярно к осям вращения колес, совершенно одинаковы. Поэтому при изучении процесса зацепления прямозубых колес достаточно рассматривать зацепление их в одной торцовой плоскости, Образующая же АС косого зуба в процессе обкатки цилиндра плоскостью Q всегда имеет только одну контактную точку с поверхностью цилиндра и оставляет след на этой поверхности в виде винтовой линии. Эта винтовая линия служит основанием для образования эвольвентной винтовой поверхности зуба. Линией пересечения боковой поверхности косого зуба концентрическими цилиндрическими поверхностями различного радиуса является винтовая линия. [c.220]

Итак, фазовые кривые медленного движения являются частями интегральных кривых поля следов построенных выше плоскостей на медленной поверхности. Это поле направлений на медленной поверхности вертикально на линии критических точек проектирования (ибо и поле плоскостей, и касательная медленной поверхности в этих точках содержат вертикаль), и может еще иметь отдельные особые точки на этой линии (не в сборках и не в точках вырождения контактной структуры). [c.176]

Следовательно, здесь приобретение механизмом лишней степени свободы и вместе с тем подчинение структурной формуле более низкого семейства обусловливается не за счет наложения общих связей, а за счет специфики выполнения высшей пары 1—2 в виде двух круговых концентрических контуров, постоянно обеспечивающих положение на линии центров контактной точки А, являющейся одновременно относительным мгновенным центром (припомним высказанное выше условие приобретения механизмом лишней степени свободы за счет расположения трех центров вращения на одной прямой). [c.61]

В процессе зацеплений контактная точка А будет в плоскости чертежа описывать некоторую кривую линию ЗРЗ, показанную на рис. 410 штриховой линией. Эта кривая носит название линии зацепления. Линия зацепления и лежит в основе выбора того или другого вида правильного зацепления цилиндрических зубчатых колес. Чем проще будет эта линия, тем проще, вообще говоря, получается очертание зубьев и технология изготовления соответствующего зацепления. [c.397]

Для получения штриховых частей профилей зубьев (головки первого колеса и ножки второго колеса) используем вспомогательную окружность г" с участком линии зацепления РВЗ. Взяв на ней точку В за контактную точку, построением, аналогичным построению при исходной точке А, определим эти недостающие участки профилей профиль ножки зуба второго колеса и профиль головки зуба первого колеса. Эти части профилей и должны заменить штриховые части профилей на рис. 413 при точке А. Точки 3 и 3 начала и конца линии зацепления, как нетрудно видеть, и как далее будет разъяснено, лежат на окружностях, проходящих через вершины головок зубьев шестерни и колеса. [c.400]

Таким образом, мы видим, что отношение рабочего участка линии зацепления к расстоянию между двумя смежными контактными точками по линии зацепления является критерием для суждения о максимальном и минимальном числах пар одновременно зацепляющихся зубьев. Ближайшее целое число, превышающее это отношение, будет указывать на наибольшее число пар зубьев, которое может при данных условиях находиться в одновременном зацеплении, а ближайшее целое число меньше этого характеристического отношения указывает на минимальное число пар одновременно зацепляющихся [c.431]

Геометрически равенство (2) выражает условие касания в контактных точках заданной поверхности зубьев на одном из колес линий винтового комплекса относительного движения. [c.9]

В отличие от эвольвентного, круговинтовое зацепление Новикова является точечным. В этом зацеплении геометрическое касание происходит не по линии, а в точке. Непрерывное зацепление зубьев осуществляется благодаря тому, что геометрические места точек касания образуют винтовые линии и (рис. 45). В данном положении точки ах и Са совпадают в точке а1а. Эти геометрические места называются линиями контактных точек. [c.70]

При внутреннем зацеплении, когда полюс зацепления Р расположен вне отрезка O1O2, отрезок KD расположен внутренним образом на линии OjD, т. е. от точки К в сторону оси Оз. Иногда пользуются определенным правилом вектор скорости vr выходного звена 2, будучи повернут на 90° в направлении угловой скорости oi входного звена, показывает расположение отрезка KD, пропорционального кинематической передаточной функции относительно контактной точки К. [c.346]

Следовательно, построение сопряженного профиля по методу Рело основано на использовании понятия о линии зацепления — геометрическом месте контактных- точек в неподвижной системе коо )динат, связанной со стойкой. [c.352]

В поступательной паре (рис. 9.3, б, в) линия действия реакции перпендикулярна поверхности соприкосновения ползуна 2 с направляющей 1. При силовом расчете положение линии действия и величина этой реа1щии неизвестны. Линия действия равнодействующей (или R21) всех сил давлений направляющей 1 на ползун 2 (или обратно) может пройти как внутри поверхности соприкосновения обоих звеньев поступательной пары, так н вне этой поверхности соприкосновения, когда наблюдается перекос ползуна в направляющей и появляются контактные точки соприкосновения не только на нижней части направляющей, но и на верхней. [c.134]

Если линия действия реакции Р пройдет вне поверхности соприкосновения ползуна 3 с направляющей х—х (рис. 3.5, г), то произойдет перекос ползуна в направляющей. При этом появятся контактные точки на обеих поверхностях направляющей. При малой длине L ползуна в этих точках могут появиться силы Рбз = Рбз + 0/ и Ph = P zllL, значительно превышающие реакцию Р, . Эти силы могут создать недопустимо большие удельные давления на поверхностях соприкосновения ползуна с направляющими. Для уменьшения этих сил следует увеличить длину ползуна L. [c.66]

Цикл 3-координатной обработки путем интерполяции между двумя линиями. Цикл предназначен для обработки поверхности детали интерполяцией между двумя линиями или сборкой линий (рис. 1.62). Эти линии представляют собой траекторию движения конца инструмента или контактной точки инструмента. Деталь может быть представлена поверхностью или телом. Интерполяционные линии создаются с учетом задаваемого максимального шага подачи. Число интерполяционных линий, которое полностью соответствует этому условию, определяется системой. Цикл используется для чистовой обработки необработанных зон двойного касания (битангенциальных) грашщы необработанной зоны становятся начальной и конечной линиями этого цикла. [c.99]

На рис. 108 и 109 представлены другие случаи фрикционных колес — эллиптические и овальные, лажащие в основе проектирования соответствующих типов некруглых зубчатых колес (см. стр. 387). Здесь контуры высшей пары, хотя и не окружности, но колеса проворачиваются за счет того, что при всяком последующем повороте контактная точка А располагается вновь на линии центров OiO . [c.61]

Теперь мы можем ответить на вопрос, каким геометрическим условиям должны удовлетворять сопряженные профили в передаче круглыми зубчатыми колесами. Профили должны обеспечивать круговые цетроиды в относительном движении колес, а для этого общая нормаль, проведенная в контактной точке зубьев, должна проходить через неизменную точку на линии центров, которая и будет точкой касания круговых центроид. [c.395]

Различные аналитические формы выражения теоремы Эйлера— Савари были приведены в гл. XIV. Для ее записи применительно к рассматриваемому случаю зубчатых зацеплений введем следующие обозначения. Обозначим расстояние АР = х, а угол наклона нормали N в контактной точке к перпендикуляру к линии центров через а. Этот угол носит название угла зацепления. При принятых обозначениях аналитическая форма теоремы Эйлера—Савари будет [c.397]

Возьмем на участке ЗАР линии зацепления (рис. 413) контактную точку А и, руководствуясь построением Бобилье, найдем заменяющий шарнирный механизм. Соединим точку А с полюсом Р и рассмотрим точки А и Р как точки шатуна заменяющего механизма. Для определения мгновенного центра М этого шатуна (рис. 413) на основании второй теоремы зацепления восстановим к линии АР перпендикуляр в точке Р, а через точку А и центр О проведем прямую, поскольку скорость точки А по условию должна быть направлена по окружности радиуса г, представляющую линию зацепления. На пересечении проведенных линий и найдется [c.399]

На основе заменяющего механизма и кинематической интерпретации способа Бобилье образование зацепления Новикова с вогнутым профилем зуба на шестерне (шестерней называется меньшее колесо зубчатой пары) можно представить себе следующим образом. Начертим начальные окружности с радиусами и Га (рис. 415) и проведем профильную нормаль N под углом зацепления а = 20 ч-30° с перпендикуляром к линии центров. На этой нормали в качестве контактной точки возьмем точку А на расстоянии а от полюса, причем [c.401]

Получающаяся при этом некторая несопряженность профилей в зацеплении Новикова не нарушает правильности зацепления в силу следующих обстоятельств. Благодаря очень тесному соприкосновению профилей это зацепление нельзя запроектировать так, чтобы точка А в процессе зацепления приближалась или удалялась от полюса зацепления, двигаясь по линии зацепления, в плоскости чертежа как в обычных зацеплениях, так как это вызвало бы сильную интерференцию или подрезание профилей (см. п. 59). Поэтому в лучшем случае здесь можно потребовать, чтобы в точке А профили только встречались бы для мгновенного контакта, а потом расходились, т. е. передача движения происходила бы не за счет процесса з а -цепления, а, так сказать, за счет набегания профилей. Если это выполнить, то для обеспечения мгновенного безударного контакта совершенно достаточно будет, чтобы профили удовлетворяли только 1-й теореме зацепления (т. е. имели бы в контактной точке нормаль, проходящую через заданный полюс зацепления) и не обязательно удовлетворяли бы другой теореме зацепления (теореме о кривизне профилей) или, как говорят, не были бы сопряженными в точке. Но тогда возникает новый вопрос если профили в зацеплении Новикова в точке касания имеют лишь мгновенный контакт, т. е. только встречаются в ней и сейчас же расходятся, то за счет чего обеспечивается в этом зацеплении непрерывность процесса передачи вращения Это осуществляется здесь за счет применения на колесах не прямых зубьев, а винтовых (см. п. 60). Благодаря наличию винтовых зубьев, профили, встречаясь и расходясь в одном сечении, будут вновь встречаться и расходиться в каждом из последующих сечений по ширине колес в итоге процесс зацепления будет происходить непрерывно. Такое зацепление принято называть точечным — в каждый данный момент в зацеплении находится только одна точка боковой поверхности зуба. Геометрическое место контактных точек в зацеплении Новикова представляет прямую линию, параллельную осям колес эта линия и носит название линии зацепления, так же как и в других зацеплениях, в которых контактные точки перемещаются в торцевых сечениях (в сечениях, параллельных плоскости чертежа). [c.403]

Обратим внимание на то, что АВ в формуле (16) есть расстояние между двумя смежными контактными точками по линии зацепления. Так как линия зацепления является нормалью к профилям зубьев, то АВ будет представлять собой расстояние между двумя соседними профилями зубьев, взятое по нормали. Поскольку эвольвенты одной и той же основной окружности представляют собой эквидистантные (равноотстоящие) кривые, расстояние между двумя соседними эвольвентными профилями остается постоянным независимо от того, по какой нормали к профилю мы измеряем данное расстояние. Это постоянное расстояние получило название шага по нормали эвольвентного зацепления и обозначается через 4 (рис. 433). Обозначив длину ХоУо через 4а — длину рабочего участка линии зацепления, получим для коэффициента одновременности следующее выражение [c.432]

При проектировании цилиндрических прямозубых передач групп Б а В наиболее приемлемыми являются внецентроидные циклоидальные передачи внутреннего зацепления. В таких передачах точки контакта могут располагаться на значительном расстоянии от полюса зацепления. Последнее обстоятельство позволяет расположить линию зацепления в зоне контактных точек, обеспечи-.вающей коэффициент потерь, в одном из направлений передачи [c.58]

Кратчайшее расстояние между нерабочими профильными поверхностями смежных зубьев сопряжённых колёс Зацепление, полюс которого лежит за рабочим участком линии зацепления (дополюсное зацепление) или впереди него (заполюсное зацепление) в частном случае полюс зацепления может совпадать с одной из крайних точек рабочего участка линии зацепления, обычно с начальной контактной точкой в понижающих передачах (одностороннее зацепление) [c.217]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...