Плечо трения —

Величина k называется коэффициентом (или плечом) трения качения и имеет размерность длины. [c.88]

Указанная зависимость может быть также оправдана на основании следующих рассуждений. При неподвижном катке (рис. 9.5, а), согласно теории Герца, контактные напряжения распределяются по закону эллипса, ось которого проходит через середину полоски контакта. При этом реакция R, определяемая суммированием по площади контакта удельных давлений, равна общей силе нормального давления N и направлена в обратную сторону. При качении цилиндра симметрия поля контактных напряжений нарушается в силу явлений гистерезиса напряжения в зоне нарастающих деформаций больше, чем в зоне уменьшающихся (рис. 9.5,6). Таким образом, линия действия общей составляющей реакции Я = Ы смещается за линию симметрии полоски контакта на величину к, которая и называется плечом трения качения (таково второе представление о сопротивлении при качении). [c.314]

Плечо трения качения /С имеет размерность единиц длины (мм) и зависит от материалов, состояния поверхностей трения (наличия смазки или абразивных частиц), диаметров тел качения, удельного давления, скорости и других факторов. [c.171]

Перемещение груза на катках. Для перемещения груза по плоскости (настилу) на небольшие расстояния применяют катки в виде цилиндрических стержней или труб, на которые опирается платформа с грузом (рис. 7.6, б). Величина движущей силы Р, необходимой для равномерного перемещения платформы с грузом, в горизонтальном направлении, определится следующим образом. Обозначим Q — вес груза и платформы G — суммарный вес катков d — диаметр катков Къ Кч — плечи трения качения катков соответственно по плоскости (настилу) и платформе. [c.172]

Передвижение груза на тележке. При передвижении груза на тележке (рис. 7.7, а) возникает трение качения колес по настилу (или рельсам) и трение в опорах цапф осей. Пусть дано Q — вес груза и кузова тележки G — вес колесной пары R — радиус колеса г — радиус цапф осей колесных пар К — плечо трения качения — приведенный коэффициент трения цапф. [c.173]

Плечо а носит название плеча трения в цапфах . [c.296]

Однако симметрия в расположении напряжений в зоне аЬ площадки смятия будет только в статическом состоянии, т. е. при 03 = 0. В процессе же перекатывания участок си площадки смятия будет находиться в области исчезающих деформаций, а участок сЬ — в зоне нарастающих деформаций. Поэтому в силу явлений гистерезиса (или упругого последействия — запаздывания, причина наличия которого объясняется внутренним трением в материале) наблюдается, что кривая напряжений в области сЬ нарастающих деформаций всегда располагается выше кривой напряжений в области ас исчезающих деформаций. В результате в процессе перекатывания распределение напряжений по площадке аЬ окажется несимметричным, с максимумом, сдвинутым в сторону движения (рис. 263, а), отчего геометрическая сумма напряжений в площадке смятия, равная окажется смещенной за точку с середины площадки на некоторую величину а, которая называется плечом трения 2-го рода. Это плечо а, как будет показано ниже, оказывается [c.373]

Возвращаемся к рис. 260. Предположим, что в силу упругого смятия и явлений гистерезиса нормальная реакция плоскости перемещается из точки Л в точку А на расстояние а — плеча трения качения. Из условий равновесия сил, приложенных к катку, будем иметь [c.375]

Мощность трения качения в зоне А связана с наличием реактивных моментов / и Qц, с плечом трения качения а. Она может быть подсчитана по формуле (30), выведенной для мощности трения качения между двумя подвижными поверхностями, имея в виду, что когда цапфа вала вращается, шарик при этом перекатывается. Мощность же качения в зоне В связана с наличием реактивного момента Qц, Яп с плечом а и может быть подсчитана по формуле (29), относящейся к случаю перекатывания по неподвижной поверхности (наружная обойма). [c.388]

Коэффициент трения качения или плечо трения качения К [c.76]

Подобное же явление происходит при качении гладкого обода по очень неровной поверхности, например, по булыжной мостовой (фиг. 18). В этих случаях нормальная реакция, складываясь с внешней нагрузкой, даёт силу Р, которая вместе с силой сцепления Р образует пару, препятствующую качению момент этой пары, представляющий момент качения, равен Рг = ЬЯ, где Я —полная реакция, а величину Ь можно рассматривать как плечо трения. [c.30]

В зоне соприкосновения цилиндра и плоскости происходит смятие некоторой площади шириной Ь. Следует отметить, что при покое распределение напряжений на смятую площадку происходит по закону эллипса, а при движении цилиндра по плоскости этот закон распределения напряжений видоизменяется. Изменение закона происходит так, что в сторону перекатывания цилиндра напряжения растут, а в сторону, обратную движению цилиндра, напряжения падают. Кривая изменения закона показана на рис. 204 б, где ас — зона возрастающих напряжений, г еа — зона убывающих напряжений. Равнодействующая N всех напряжений будет при движении цилиндра смещена вправо от линии действия силы Q на величину к, которая называется плечом трения качения. [c.240]

Величина плеча трения т отражает влияние сжатия металла, прогиба рельса, общую жесткость пути и практически не зависит от скорости. В средних условиях [c.74]

Плечо трения качения р можно определить по следующим формулам [c.35]

Плечо трения качения для стальных колес [c.36]

Значение плеча трения качения х [c.53]

Рассмотрим теперь трение качения момент пары трения качения М2 пропорционален нормальной реакции М2 = бЛ , где коэффициент б называется плечом трения качения, ибо он имеет линейную размерность. [c.74]

Внутреннее трение и другие сопутствуюш ие явления нарушают симметрию эпюры удельных давлений / (рис. 7.6, а). Если в состоянии покоя суммарная реакция N опорного элемента oBinajtaer с линией действия нагрузки Q колеса, то при качении реакция N смещается в сторону направления движения на небольшую величину К. Это смещение определяет соиротивлен ие перекатыванию и называется плечом трения качения. [c.171]

П р и м е р. Ваюнетка весом Q = 10 тс равномерно перемещается по наклонной плоскости со скоростью ц = 26 м/мин с помощью червячной лебедки (рис. 7.7, в). Определить мощность Л д и частоту вращения Пд вала двигателя лебедки, если заданы угол наклона плоскости а — 20° диаметр колес вагонетки D ( =600 мм диаметр цапф йц = 100 мм плечо трения качения К = = 1 мм приведенный коэффициент трения скольжения цапф /ц = 0,06 передаточное число лебедки i = 27 диаметр барабана D(, — 300 мм к. п. д. лебедки т = 0,7. [c.174]

Так же как раньше, вследствие упругого смятия в зоне Касания с плоскостью и явления гистерезиса, нормальная реакция плоскости окажется смещенной на величину плеча трения качения а. Из условий равновесия сил в направлении оси у получим = Q. Но в таком случае окажется неуравновешенной сила Р. Так как равномерное движениепозаконам механики может происходить только под действием уравновешенных сил, то должно иметь место равновесие сил и в горизонтальном направлении, т. е. должна быть уравновешена и сила Р. Следовательно, в зоне касания должна появиться, помимо нормальной реакции еще касательная реакция Обозначая эту касательную реакцию через или Р, получим [c.377]

Треиие качения. Момент трения качения равен произведению силы нормального давления Р на плечо трения качения 3 (рис. 2.17) [c.63]

Плечу трения А можно придать физически смысл, если обратить внимание на неизбежную при качении деформацию как цилиндра, так и опорной поверхности. Если опорная поверхность значительно жёстче 1 атящегося цилиндра, как,. например, при качении автошины по асфальту, то мол<но считать, что опорная поверхность остаётся плоской, а автошина деформируется (фиг. 16). При отсутствии движущей силы эта деформация симметрична отгюси- [c.29]

В промежуточном случае, т. е. при наличиии деформации как цилиндра, так и опорной поверхности (фиг. 19), надо считать нормальную реакцию отклонённой от вертикали, но не проходящей через ось цилиндра здесь также плечу трения Ь можно придать значение реального плеча. [c.30]

Последнему можно придать значение плеча трения или радиуса той окружности, к которой можно было бы привести все силы трения скольл<ения, распределённые по деформированной поверхности. Опытных данных по этому виду трения почти не существует. На практике им обычно пренебрегают, хотя в шариковых подпятниках (как увидим дальше) оно может оказаться весьма значительной частью общего сопротивления. [c.31]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...