Сжимаемость, влияние на зависимость

Сжимаемость, влияние на зависимость давления и плотности от скорости 42 —, — — форму трубок тока 44 Сила Архимеда 13, 30, 76 —, вынуждающая несвободный вихрь двигаться предназначенным образом 301 [c.565]

Скорость движения поршня гидроцилиндра регулируется изменением расходов жидкости, поступаюш,ей в одну полость (например, в левую) и вытекаюш,ей из другой полости (правой) гидроцилиндра. Сжимаемость жидкости и упругость опоры гидроцилиндра оказывают влияние на зависимость скорости движения поршня от расхода жидкости. Эту зависимость найдем по уравнению расходов. При смеш,ении золотника влево от нейтрального положения через окно во втулке в левую полость гидроцилиндра поступает жидкость с массовым расходом, который без учета утечек жидкости из полости можно представить в виде [c.288]

В монографии представлены результаты исследования механического поведения конструкционных материалов под действием импульсных нагрузок ударного и взрывного характера. Рассмотрена связь процессов нагружения и деформирования материала при одноосном напряженном состоянии. Описаны оригинальные методики и средства квазистатических испытаний на растяжение со скоростями до 950 м/с. Приведены результаты испытаний ряда металлических материалов и реологическая модель их механического поведения учитывающая влияние на сопротивление скорости деформации. Исследовано упруго-пластическое деформирование и разрушение материала в плоских волнах нагрузки. Описаны новые методики и изложены результаты экспериментальных исследований зависимости характеристик ударной сжимаемости н сопротивления пластическому сдвигу за фронтом плоской волны от ее интенсивности, связи силовых и временных характеристик откольной прочности. [c.2]

Оценим теперь влияние сжимаемости газа на величину коэффициента потерь полного давления, ограничившись наиболее неблагоприятным случаем, когда ф1,2 = 1. Выведем соответствующую формулу Vi2, пренебрегая сжимаемостью газа, и сравним ее с зависимостью (14). Преобразуем формулу (5), разложив ее в биноминальный ряд по степеням числа и ограничившись двумя первыми членами ряда [c.194]

Дифференциальное уравнение собственных колебаний затвора клапана составим приближенно, пренебрегая сжимаемостью рабочей среды и влиянием на затвор клапана скоростного напора потока жидкости, принимая зависимость коэффициента демпфирования от екорости протока жидкости линейной и допуская, что коэффициент сопротивления t клапана не меняется при изменении высоты подъема затвора. [c.302]

Поскольку влиянием сжимаемости материала на течение при растяжении пренебрегают, то, в частности, материал можно считать несжимаемым, а тогда между коэффициентами вязкости на сдвиг и на растяжение должна быть такая же зависимость, как между соответствующими модулями упругости несжимаемого материала, т. е. Я, = 3 т) — см. формулу (III, ш). Прим. ред.) [c.101]

Практически во всех случаях течения жидкости ее сжимаемостью можно пренебречь, поскольку изменения давления в процессе течения весьма малы по сравнению с объемным модулем упругости жидкости. Поэтому в кавитационных течениях сжимаемость не влияет ни на развитие кавитации, ни на форму каверны. Она приобретает важное значение лишь на последних стадиях схлопывания и оказывает влияние на давление при схлопывании каверны (гл. 4). По этой причине обычно удобнее рассматривать явление схлопывания в зависимости от величины объемного модуля упругости жидкости й скорости звука в ней, которые определяются как плотностью, так и сжимаемостью жидкости. [c.113]

Коэффициент сжимаемости х зависит, как и а, от температуры и давления. Он увеличивается с ростом температуры и уменьшается с повышением давления. Сжимаемость как функция давления представлена на рис. 2.3 (для сравнительно легко сжимаемых щелочных металлов). Зависимость от давления сильно выражена при низких давлениях. С увеличением давления X стремится к постоянной величине. У других металлов с меньшим атомным объемом влияние давления проявляется слабее. [c.39]

Полученные решения позволяют оценить степень влияния зависимости свойств материала от вида напряженного состояния и пластической сжимаемости среды на характер асимптотических распределений в непосредственной окрестности вершин трещин. Учет отмеченных особенностей деформирования приводит к снижению уровня напряжений и в то же время к заметному увеличению деформаций по сравнению с решением для пластически несжимаемой среды. [c.73]

Очевидно, что в идеальном сжимаемом газе квадратичная зависимость сил W ж А от скорости v из-за влияния числа Маха нарушается. Формулы (8.32) верны как для дозвуковых (/v oo< 1), так и для сверхзвуковых (Моо 1) скоростей набегающего потока. При обтекании со сверхзвуковыми скоростями в потоке могут быть скачки уплотнения. Функции w (а, Р, у, Мос) и с А (ос,р, у, Моо) можно определять путем расчета на основании решения гидродинамической задачи или с помощью опытов в аэродинамических трубах, на специальных газодинамических установках или в свободном полете. [c.424]

Избыточные скорости Аит = ит—температура Мш = Тт— а следовательно и плотность —рн по длине основного участка струи по абсолютной величине быстро уменьшаются (см. рис. 17.1), поэтому сильное влияние сжимаемости газа на форму границы струи проявляется лишь в переходном участке и в начальной части основного. Опыты с сильно подогретыми струями показывают, что почти на всей длине основного участка граница струи слабо изогнута. Поэтому сложную зависимость (17.9) для характерной скорости в сечении можно заменить упрощенной [c.334]

Рассмотрим физическую сущность влияния сжимаемости воздуха на полет ракеты в зависимости от скорости ее полета. [c.28]

Как уже указывалось, силы, действующие на обтекаемое тело, а следовательно, и аэродинамические коэффициенты Сх и Су зависят от формы тела, режима его обтекания и ориентировки тела в потоке. При малых скоростях, когда сжимаемость практически не сказывается, основное влияние на коэффициент сопротивления оказывают форма тела, угол атаки и число Ке. Существование такой зависимости, подтверждаемое многочисленными опытами, вытекает из физической природы сопротивления давления и сопротивления трения. [c.282]

При изучении влияния сжимаемости -на характеристики решеток следует учитывать толщину и форму вьг-ходной кромки. Показанные на рис. 8-44,в результаты опытов подтверждают влияние этих параметров на зависимость пр(М2). [c.527]

На рис. 26 представлены зависимости коэффициентов сжимаемости от давления для одного из гнейсов и амфиболита. Качественно, как можно видеть, влияние давления на объемную сжимаемость метаморфическим и магматических пород подобно влиянию на осадочные породы. Это влияние сказывается в резком снижении величин до значений, близких к B породообразующих минералов, что обусловлено уменьшением объема порового пространства. [c.99]

В данной работе, в отличие от работ других исследователей, рассматривается кумуляция магнитного поля в монокристалле sl сходящейся ионизующей ударной волной. Дано детальное исследование этого процесса на основе модели, предложенной в [1-3]. Эта модель использует уравнения состояния и зависимость электропроводности от температуры, полученные на основе теоретических и экспериментальных данных для таких кристаллов [10-12]. Благодаря этому в процессе сжатия учитываются как сжимаемость среды, так и переменность ее электропроводности. Это позволило изучить динамику процесса и влияние на него магнитного поля. Установлено, что учет указанных свойств вещества приводит к качественно новым эффектам при взаимодействии магнитного поля и среды. [c.146]

При определенных условиях учет влияния сжимаемости на нестационарное линеаризованное обтекание можно свести к задаче об обтекании несжимаемой средой некоторой фиктивной несущей поверхности. Решение такой задачи позволяет найти зависимости, связывающие между собой соответствующие аэродинамические характеристики летательного аппарата, обтекаемого несжимаемым и сжимаемым потоками, и тем самым учесть влияние числа Чтобы рассмотреть эти условия, воспользуемся дифференциальным уравнением для добавочного потенциала скоростей ф возмущенного нестационарного течения сжимаемой среды [c.237]

На рис. 11.28, б экспериментальные данные (точки) представлены в форме (11.166), а линии 2 соответствует зависимость (11.167). Из рисунка видно хорошее совпадение точек с линией для дозвуковой (белые точки), сверхзвуковой (черные точки) и для критической (светлый треугольник) части сопла. Влияние неизотермичности (TJT не выяснялось, так как предполагалось, что в условиях описанного эксперимента основную роль играет влияние сжимаемости. [c.250]

Зависимости для напряжений [61] позволяют учесть локальность нагружения, анизотропию свойств материала, влияние сдвигов и поперечного обжатия. В частном случае они вырождаются в классические формулы, полученные на основе гипотезы Бернулли. Пренебрегая трансверсальной сжимаемостью материала, т. е. считая 1/ 2 О, получим [c.39]

Кривые изменения угла выхода потока в зависимости от угла при различных скоростях обтекания представлены также на рис. 2. В диапазоне чисел Mj = 0,Зч-0,7 влияния сжимаемости на угол выхода потока не обнаружено. С увеличением как положительных, так и отрицательных углов атаки угол Рз несколько возрастал. Характер изменения зависимостей р2 = / (Pi) при различных числах сохраняется, и эти кривые почти эквидистантны. При всех углах Pi с ростом числа Mg в области Ма > 0,7 угол выхода потока увеличивался (рис. 2). В указанном диапазоне чисел Ма возрастание угла Рз с увеличением скорости обтекания наблюдалось при всех углах атаки. [c.230]

Здесь ky — поправочный множитель, учитывающий влияние сжимаемости. Его зависимость от числа Л/2 приведена на рис. 72. [c.249]

На характер изменения и в зависимости от hso влияет число Рейнольдса. Действительно, по мере увеличения Rei пограничный слой утоняется, интенсивность гидромеханической турбулентности возрастает и влияние конденсационного флуктуационного процесса ослабевает. Влияние числа Маха (сжимаемости) оказывается противоположным. С увеличением Mi продольные градиенты давления возрастают и газодинамическая конфузорность сопла увеличивается, что приводит к частичному вырождению турбулентности и более интенсивному проявлению неравновесности и конденсационной нестационарности. [c.222]

Наиболее целесообразно использовать в регуляторе, осуществляющем подобную коррекцию, зависимость (pi), которая для большинства сочетаний параметров гидросистемы имеет линейный характер и только при значительной разнице в заданном и нескорректированном переходных процессах становится неоднозначной (зависимость типа гистерезисной петли). Подобную зависимость легко осуществить, воздействуя на пружину регулятора давления элементом, воспринимающим давление pj. В реальном гидроприводе при таком способе коррекции скажется влияние инерционности регулятора давления и сжимаемости рабочей жидкости в напорной магистрали. [c.306]

Зависимости t = /(М,) для четырех диффузоров К. С. Сцилларда, пересчитанные по кривым рис. 8.32, изображены на рис. 8.33. Как видим, влияние сжимаемости газа на значение коэффициента потерь начинает сказываться лишь ири околозвуковых скоростях (М, >0,7). Некоторое падение кривых S [c.461]

Мы остановимся лишь на влиянии сжимаемости газа на сопротивление при повороте потока. На рис. 8.36 нанесены экспериментальные данные Н. Н. Круминой для зависимости отношения коэффициентов сопротивления от приведенной скорости перед поворотом в колене (3) и отводе 1, 2). В несжимаемой жидкости зо = = 1,05 20 = 0,3 при rold = 0,75 и Iso = 0,2 при ro/d = 1 = 0,1 при го/d = 2,5. Влияние сжимаемости газа на потери в очень плавном отводе не проявляется, а в колене становится наиболее значительным, особенно при > 0,4. Опыты велись при R =- > 2 10 ,т. е. в области, где влияние вязкости несущественно. [c.464]

Одной из важнейших областей применения полученных зависимостей является тепловой расчет сверхзвуковых сопл. При этом уравнение (11-37) следует видои менить в соответствии с результатами гл. 13. Однако основной фактор, оказывающий влияние на теплоотдачу в потоке сжимаемого газа, — изменение плотности внешнего течения вдоль обтекаемой поверхности — уже принят во внимание посредством использования в интегральном уравнении энергии массовой скорости G = u p. Поскольку G представляет собой массовый расход, отнесенный к площади поперечного сечения потока, этот параметр очень удобен при расчете сопл. Так как G имеет максимальное значение в горловине сопла, а St = = alG ), или a=G St, очевидно, и теплоотдача в области горловины максимальна. С ростом числа Рейнольдса вдоль сопла число Стантона согласно уравнению (11-37) падает. Поэтому максимальное значение коэффициента теплоотдачи обычно наблюдается непосредственно перед горловиной сопла. [c.301]

На рис. 1 показана зависимость отношения E jE от давления для различного соотношения жидкостной и газовой фаз [32]. Из рисунка видно, что наибольшее влияние на изменение сжимаемости оказывает повышение давления до 35—50кГ/см . [c.7]

Из уравнения (121) следует, что при 73°С наблюдается максимум скорости ультразвука в воде, наличие которого можно объяснить зависимостью структуры воды от температуры. По другим данным [ 296, с. 390], максимум скорости ультразвука в воде, или иначе максимум сжимаемости воды, наблюдается при 63,5°С. Аналогичные максимумы скорости ультразвука наблюдаются и в растворах Na 2SO4, причем температура максимума скорости монотонно убывает с ростом концентрации соли. Влияние ионов на скорость ультразвука в водных растворах можно объяснить изменением структуры растворителя (воды) под действием электростатических полей ионов (электрострикция). При прохождении ультразвуковых волн в жидкой фазе наблюдаются следующие явления, оказывающие то или иное влияние на кинетику процессов цементации акустические течения, пандеромоторное (механическое) действие на частицы (твердые, газообразные) и кавитация. [c.85]

Пусть нри этом имеет место зависимость а = >Ке К = onst). Задача будет статически определимой и сжимаемость никакого влияния на исследование уравнений для напряжений не оказывает. Известно, что уравнения для определения напряжений принадлежат к гиперболическому типу, уравнения характеристик имеют вид [c.135]

В качестве примера на рис. 1.7 изображена зависимость коэффициента сопротивления шаров от числа Рейнольдса Re = VDh и числа Маха Ма = Vi . Кривая для Ма = 0,3 приближенно совпадает с аналогичной кривой для несжимаемого течения (см. рис. 1.5). Это означает, что при Ма 0,3 сжимаемость не оказывает существенного влияния на сопротивление. Однако при более высоких числах Маха это влияние становится весьма заметным. При этом обнаруживается примечательное обстоятельство в исследованной области чисел Рейнольдса при возрастании числа Маха влияни,е числа Рейнольдса на сопротивление все более и более отступает на задний план но сравнению с влиянием числа Маха. [c.32]

Зависимости коэффициентов потерь от числа на входе в диффузор Сс = /(М ) для четырёх диффузоров К. С. Сцилларда, пересчитанные по кривым фиг. 132, изображены на фиг. 135. Как видим, влияние сжимаемости газа на значение коэффициента потерь начинает сказываться лишь при околозвуковых скоростях (Ме>0,7). Некоторое падение кривых Ссж = /(Мд) в области М(, < 0,3, где заведомо немыслимо влияние сжимаемости, можно объяснить только влиянием числа В, которое возрастает с увеличением числа М . [c.298]

Во-первых, с их помощью удалось дать качественную оценку влиянию структуры пород на зависимость коэффициента их сжимаемости от давления. Во-вторых, и это особенно важно, с помо-щью моделей было установлено, что коэффициент сжимаемости реальных горных пород не является постоянной величиной, а связан функциональной зависимостью с величиной эффективного напряжения (Оон — Ртд- [c.20]

При расчетах процессов теплообмена в сверхзвуковом потоке на проницаемой пластине встает вопрос о влиянии вдува на коэффициент восстановления. Немногочисленные опытные данные в этой области, обработанные в виде зависимости г/го от м=/ст(2/с/м), где с/м/2 — коэффициент трения при отсутствии вдува, но с учетом влияния сжимаемости, представлены на рис. 8.17. Можно отметить существенное уменьшение коэффициента восстановления с ростом интенсивности вдува. Это обстоятельство может иметь серьезное значение при обобщении опытных данных по теплообмену в сверхзвуковом потоке в области относительно небольших перепадов температур. Коэффициент теплоотдачи, определенный как от—ЯсъЦТой—Тст), может отличаться от коэффициента теплоотдачи а— ст/( ст—Уст) в несколько раз. По аналогии с дозвуковым потоком более удобным является второе определение коэффициента теплоотдачи, так как оно удовлетворяет условию при Тст- Т дст- О. [c.187]

Для насоса, если пренебречь сжимаемостью жидкости в полостях насоса, неравномерностью подачи из-за кинематики, влиянием индикаторных характеристик, можно использовать эквивалентную схему, показанную на рис. 2.25. Здесь зависимый источник момента силы М и момент инерции J представляет механическую часть насоса, зависимый источник Qm и сопротивление утечки Ry — гидравлическую часть. Связь между подсистемами — гираторного типа. Поскольку применяются источ- [c.106]

Для ламинарного пограничного слоя как несжимаемой жидкости, так и сжимаемого газа при переменном давлении во внешнем потоке суп] ествуют различные методы расчета. Наиболее точные методы основываются на численном интегрировании дифференциальных уравнений и требуют применения вычислительных машин. Для турбулентного пограничного слоя несжимаемой жидкости разработаны приближенные, полуэмпириче-ские методы расчета. В случае небольшого градиента давления во внешнем потоке расчет турбулентного пограничного слоя сжимаемой жидкости может быть произведен при условии, что влияние градиента давления учитывается лишь в интегральном соотношении количества движения (59). При этом считается, что профили скорости и температуры, а также зависимость напряжения трения от характерной толщины пограничного слоя имеют такой же вид, как и в случае обтекания плоской пластины. [c.338]

В общем случае решение задачи об обтекании заданной решетки профилей изоэнтроническим потоком газа представляет собой значительные трудности ). Один из простых приближенных способов оценки влияния сжимаемости при докрнтических течениях основан на предположении, что при фиксированном угле направление потока за решеткой не должно зависеть от числа М1 <М1 р. Иначе говоря, зависимость 2( 1) остается такой же, как и при обтекании данной решетки потоком несжимаемой жидкости. Такое предположение не налагает никаких ограничений на возможную трансформацию линий тока в непо- [c.66]

Эффективный метод исследования дозвуковых потоков с большими возмущениями был предложен акад. С. А. Ч а п л ы г и н ы м г работе О газовых струях , где приведены уравнения, составляющие математическую основу теории потенциальных дозвуковых течений. Уравнения Чаплыгина являются основой многих методов аэродинамики сжимаемых течений. Акад. С. А. Христианович на их основе разработал метод, позволяющий учитывать влияние сжимаемости на дозвуковое обтекание профилей различной формы. По этому методу сначала решается задача об обтекании некоторого фиктивного профиля фиктивным несжимаемым потоком, а затем полученные результаты пересчитываются для условий обтекания реальным сжимаемым потоком заданного профиля. Этот пересчет основан на использовании функциональной зависимости между истинной относительной скоростью /. = Via сжимаемого потока и значением фиктивной безразмерной скорости А в соответствующих точках заданного и фиктивного профилей. [c.172]

Гл. II посвящена изучению методов расчета аэродинамических сил и моментов, создаваемых несущими поверхностями (крыльями) и стабилизирующими устройствами (оперением), воздействие которых обеспечивает устойчивость и управляемость летательного аппарата. При этом рассматриваются различные конфигурации летательных аппаратов (типа корпус — оперение , корпус — оперение — крылья ) с плоским или полюсобразным расположением несущих (стабилизирующих) поверхностей. Влияние интерференции несущих поверхностей с корпусом на величину нормальной (боковой) силы и соответствующих моментов, оказывающих воздействие на управляемость и статическую устойчивость (продольную или боковую), определяется в рамках линеаризованной теории как для тонких, так и для нетонких комбинаций с учетом сжимаемости, пограничного слоя, торможения потока, а также характера обтекания (стационарного или нестационарного). Эффективность оперения исследуется с учетом интерференции с корпусом и крыльями, а также в зависимости от углов атаки комбинации и возникающих скачков уплотнения. [c.6]

В случаях, когда скорость движения жидкости мала по сравнению со скоростью распространения звука в этой жидкости, влиянргем инварианта Маиевского на процесс движения жидкости можно пренебречь. Тогда и критерий Эйлера выпадает из инвариантной зависимости. Это свидетельствует о том, что влияние сжимаемости жидкости следует учитывать только при скорости ее движения, сравнимой со скоростью распространения звука в этой жидкости. [c.615]

Влияние с/кимаемости. Когда в систему с помощью воздушной камеры вводится сжимаемый объем, в циркуляционном контуре возникают пульсации расхода. В опытах измерялись амплитуда и частота пульсаций расхода и исследовались качественные зависимости между критическими тепловыми нагрузками и пульсациями расхода при изменении скорости и недогрева жидкости на входе в рабочий участок, а также степени открытия регулирующего клапана (за счет перемещения стержня клапана). Когда воздушная камера целиком заполнялась водой, удельный массовый расход потока был постоянным и во время опытов не наблюдалось никаких пульсаций расхода. В том случае, когда воздушная камера была частично заполнена воздухом, в циркуляционном контуре сразу же после возникновения пульсаций объемного паросодержания в рабочем участке в результате включения обогрева возникали заметные пульсации расхода, близкие к синусоидальным. На фиг. 8 —10 приведены результаты опытов, полученные при изменении величины сжимаемого объема до 1000, 2000 и 3000 см [c.243]

Ранее [17] установлено, что при критическом истечении однофазной жидкости влияние сжимаемости ок ывается определяющим при протекании процесса в области, автомодельной по числу Рейнольдса (Re), при этом влияние диссипативных сил в околозвуковой области течения становится исчезающе малым вследствие вырождения турбулентности. Однако практическое использование этого эффекта в трубах при движении в них однофазных сред проблематично, прежде всего, из-за большой скорости звука в таких средах. Кроме того, влияние этого эффекта при движении однофазной среды реализуется лишь на очень коротком участке трубы, примыкающем к выходному сечению трубы, так как скорость звука в адиабатном канале постоянного сечения при движении в нем однофазной среды достигается лишь один раз на выходе из канала. Иначе обстоит дело со скоростью звука в двухфазном потоке как показано в [55], при одних и тех же параметрах торможения в зависимости от структуры двухфазного потока и степени термического и механического равновесия фаз в нем скорость звука может меняться в очень широких пределах. Кроме того, в настоящее время теоретически обоснован и экспериментально подтвержден тот факт, что скорость звука в двухфазном потоке при определенном соотношении фаз может оказаться на два порядка ниже, чем в жидкой фазе. Таким образом, трансзвуковой режим течения может быть достигнут на конечном участке длины трубопровода при умеренных значениях скорости звука (несколько десятков и даже несколько метров в секунду). В этом случае коэффициент сопротивления является функцией не только вязкости потока, но и его сжимаемости, определяемой числом Маха. Более того, при движении с околозвуковой скоростью влияние wi nnaTHBHbLX сил становится исчезающее малым вследствие вырождения турбулентности. Уменьшение потерь на трение при больших массовых расходах отмечалось в опытах при движении двухфазной смеси в замкнутых контурах циркуляции [32]. Таким образом, при критическом истечении влияние сжимаемости [c.119]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...