Дозвуковое обтекание профиля

Дозвуковое обтекание профиля [c.30]

ДОЗВУКОВОЕ ОБТЕКАНИЕ ПРОФИЛЯ [c.31]

Влияние сжимаемости при дозвуковом обтекании профилей проявляется в возрастании разрежений на верхней поверхности профиля — факт, который уже был отмечен при изложении теории малых возмущений Прандтля — Глауэрта. На рис. 115 показаны полученные экспериментально распределения давления по верхней поверхности некоторого крылового профиля при различных числах м оо набегающего потока. Можно заметить, что с возрастанием числа Моо от значения 0,4 до 0,68 пик разрежения возрос почти вдвое. [c.258]

Для заданного профиля с острой задней кромкой найдется такое число М, что для каждого из интервала 0- М <М существует единственное дозвуковое обтекание профиля с выбранной величиной скорости на бесконечности. При максимум местного числа Маха стремится к 1. [c.142]

Разрешение этого кажущегося противоречия состоит в том, что в линейном приближении задача дозвукового обтекания профиля газом согласно формулировке (19.11) идентична задаче его обтекания несжимаемой жидкостью. Поэтому при обтекании газом передней кромки пластины возникает, как и в несжимаемой жидкости, подсасывающая сила, о которой подробно говорилось в 4. [c.361]

Не рассмотрели мы и вопрос об определении потенциала в точках, где сказывается влияние вихревой пелены. Отметим, что при наличии дозвукового участка задней кромки для однозначности решения требуется условие, аналогичное условию при дозвуковом обтекании профиля с острой задней кромкой, т. е. условие Жуковского — Чаплыгина. [c.383]

Безотрывное равномерно дозвуковое обтекание профиля топологически эквивалентно обтеканию круга несжимаемой жидкостью [19]. Это означает, что линия тока ф = О разветвляется на профиле в двух критических точках О2, одна из которых (будем называть ее задней ) в соответствии с условием Жуковского-Чаплыгина, является острой кромкой крыла. [c.156]

При дозвуковом обтекании профиля потенциальным потоком идеального совершенного газа, как и при обтекании несжимаемой жидкостью, имеет место теорема Жуковского (строгое доказательство этого обобщения было получено М.В. Келдышем и Ф.И. Франклем [45] независимо от режима обтекания—до- или сверхкритического). Однако при наличии в сверхзвуковых зонах (при М > Мкр) скачков уплотнения потенциальность обтекания нарушается и доказательство теоремы Жуковского уже неправомерно. Более того, сама теорема становится неверной, так как из эксперимента известно [c.186]

Влияние сжимаемости при дозвуковом обтекании профилей проявляется в возрастании разрежений на верхней поверхности профиля — [c.331]

Из (5.14) и (5.18) видно, что при переходе от дозвукового обтекания профиля к сверхзвуковому центр приложения подъемной [c.298]

В автономных турбинах ЖРД широко применяются активные решетки. При дозвуковом обтекании профиля лопатки активной решетки в пограничном слое обычно также можно выделить три участка (см. рис. 2.62) ламинарный (1), турбулентный (2) с ламинарным подслоем (3) и отрывную область 4). Их протяженность сильно зависит от угла атаки. При положительных углах атаки точка перехода (5) и зона отрыва (4) приближаются ко входу. [c.103]

В зависимости от угла атаки глав ый вектор аэродинамических сил F, проектируясь на оси связанной системы координат, дает либо положительную (рис. 3.1.6,б), либо отрицательную (рис. 3.1.6, а) проекцию — осевую силу Xi R). Однако механизм образования толкающей силы Я2 (см. рис. 2.1.6) нельзя объяснить только закономерностями проецирования. Экспериментальные данные, полученные в аэродинамических трубах, показывают, что при дозвуковом обтекании профиля крыла под углом атаки на передней кромке его образуется силь-тянущую силу, как это изображено на [c.414]

В описанных выше двух случаях обтекания неподвижного профиля потоком газа предполагалось, что во всей плоскости течения имеются соответственно или только дозвуковые (дозвуковое обтекание) или только сверхзвуковые (сверхзвуковое обтекание) скорости. [c.54]

Рассмотрим теперь околозвуковое смешанное обтекание профиля, когда имеются одновременно области течения с дозвуковыми и со сверхзвуковыми скоростями. [c.54]

Дозвуковое обтекание решетки, составленной из дозвуковых профилей, как и рассмотренное выше дозвуковое обтекание единичного профиля, подразделяется на два вида — докритическое и закритическое. [c.64]

Расчет обтекания профиля дозвуковым сжимаемым потоком требует решения уравнения для потенциала скоростей плоского двумерного потока [c.171]

Физически это объясняется те.м, что с увеличением числа М дозвукового обтекания свойство сжимаемости среды приводит к более сильному увеличению местных скоростей возмущения, вызванных присутствием тонкого тела, причем это увеличение пропорционально 1/1/1 — М . Такое явление обусловлено тем, что в сжимаемом газе при увеличении местных скоростей в струйках около тела уменьшение давления вызывает уменьшение плотности, а это, в свою очередь, вследствие постоянства местного расхода в струйках, равного расходу р, Усс в невозмущенном потоке перед телом, должно быть компенсировано более значительным возрастанием местной скорости, чем в сжимаемом потоке при прочих равных условиях. Это возрастание скоростей возмущения в сжимаемом потоке компенсируется увеличением толщины и угла атаки того же профиля, но обтекаемого потоком несжимаемой жидкости. [c.178]

Рассмотрим подсасывающую силу, возникающую при дозвуковом обтекании крыла, у которого передняя кромка может быть закруглена. Известно, что для тонкого симметричного профиля, обтекаемого под углом атаки, коэффициент подъемной силы = 2я(а -f )- Его значение можно рассматривать как сумму ДВУХ составляющих = 2яа — коэффициента для плоской пластины под [c.203]

Однако при о б Т е к а- Рис. 1.11.1. Дозвуковое (а) и сверхзвуковое (б) НИИ гладкой кри- обтекание профиля [c.97]

Дозвуковое обтекание тонкого профиля [c.186]

Рис. 4.1. Обтекание профиля дозвуковым потоком

Силы давления зависят от формы тела, ориентации его относительно потока, плотности, давления и скорости воздуха. Помещенное в воздушный поток тело деформирует его. На рис, 4.1 показана картина обтекания профиля крыла при дозвуковой скорости потока. Вблизи передней кромки поток разделяется на две области (границей раздела является критическая точка К). Струйки воздуха деформируются, что приводит согласно уравнению постоянства расхода к изменению скорости и плотности, а следовательно, и давления на поверхности тела. [c.139]

При дозвуковом обтекании (рис, 4.4, а) в любой точке потока скорость меньше скорости звука. Границей перехода к смешанному обтеканию является такое число <1, называемое критическим Мкр, при котором в какой-то точке вблизи профиля местная скорость становится равной скорости звука. [c.140]

Характеристики сил, действующих на крыло, определяются обычно испытаниями в аэродинамических трубах. Геометрические параметры крылового профиля даны на рис, 15-16. Углом атаки называют угол между линией хорды и направлением свободного потока. Экспериментальные данные, полученные при исследовании двумерного обтекания некоторого дозвукового крылового профиля, приведены на рис. 15-17 [Л. 16], где даны зависимости от угла атаки коэффициентов Свс и С А, отношения подъемной силы к силе лобового сопротивления и положения центра давления. Оптимальное отношение подъемной силы к силе сопротивления для этого крыла имеет место при угле атаки около 1,5°, а подъемная сила увеличивается линейно [c.413]

ДОЗВУКОВОЕ ОБТЕКАНИЕ ТОНКОГО ПРОФИЛЯ [c.215]

Эффективный метод исследования дозвуковых потоков с большими возмущениями был предложен акад. С. А. Ч а п л ы г и н ы м г работе О газовых струях , где приведены уравнения, составляющие математическую основу теории потенциальных дозвуковых течений. Уравнения Чаплыгина являются основой многих методов аэродинамики сжимаемых течений. Акад. С. А. Христианович на их основе разработал метод, позволяющий учитывать влияние сжимаемости на дозвуковое обтекание профилей различной формы. По этому методу сначала решается задача об обтекании некоторого фиктивного профиля фиктивным несжимаемым потоком, а затем полученные результаты пересчитываются для условий обтекания реальным сжимаемым потоком заданного профиля. Этот пересчет основан на использовании функциональной зависимости между истинной относительной скоростью /. = Via сжимаемого потока и значением фиктивной безразмерной скорости А в соответствующих точках заданного и фиктивного профилей. [c.172]

Этот критерий получен на основе многочисленных расчетов дозвукового обтекания профиля по методу Грушвица. Рост давления при взаимодействии почти прямого скачка с турбулентным пограничным слоем представлен на фиг. 9 и 10 для слабого и сильного скачков. [c.250]

Как следствие получим, что при равномерно дозвуковом обтекании профиля безграничным потоком максимальное и минимальное значения модуля скорости достигаются на контуре профиля. Используя теорему Жиро [65], получим, что дХ/дп < О в точке, где Л = Лщах, поэтому из (4), (5) следует, что в этой точке профиль выпуклый (здесь п — нормаль к гладкому профилю, направленная внутрь области течения). [c.48]

При М] > М р около поверхности крыла возникает зона течения со сверхзвуковыми скоростями, в связи с чем течение приобретает новые качества. Величина М1 р является границей двух основных режимов обтекания профиля при дозвуковой скорости набегающего потока докритического (М1<М1кр) и закритиче-ского (М1>М [c.30]

Рассмотрим обтекание профиля невязким дозвуковым потоком газа, направленным по оси х при докритпческих скоростях, т. е. при М1 < М[ р. [c.30]

Рис. 10.35. Характерные режимы обтекания чечевицеобразного профиля на нулевом угле атаки 1 — дозвуковое обтекание, 2 — околозвуковое обтекание при дозвуковых сверхкритических скоростях (М1 > М] р < 1,0), 3 — околозвуковое обтекание при сверхзвуковых докритических скоростях (1,0 < М1 < Мт1п), 4 — сверхзвуковое обтекание

Граница области бессрывного обтекания лопаток в дозвуковой осевой ступени может быть приближенно определена с помощью приведенных выше (в гл. 2) данных об условиях возникновения срыва потока в плоских компрессорных решетках. Было отмечено, что критерием аэродинамической нагруженности компрессорной решетки может служить степень диффузорности течения на спин-te профиля Du,—wranxlw2, причем критическое значение этого параметра при дозвуковом обтекании решетки равно (Dw) Крит — 1)6. [c.138]

Таким образом, при обтекании тела дозвуковым потоко.м на выпуклой поверхности могут возникать местные сверхзвуковые зоны. В рассмотренных решениях не учитывалась возможность возникновения скачков уплотнения, которые могут возникать при торможении сверхзвукового потока и замыкать сверхзвуковую зону. Обтекание профилей потоком дозвуковой скорости со сверхзвуковой зоной, оканчивающейся прямым скачком уплотнения, см. в работе [20]. [c.138]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...