Мали Погрешности кинематические

Отсутствие в проекте 150 взаимосвязи между радиальным биением зубчатого венца Р и двумя погрешностями — кинематической погрешностью Р1 и накопленной погрешностью Рр приводит к тому, что для колес малых диаметров оказывается Рг > Р или Р > Рр. Это несоответствие устранено в РС 3352—71 и ГОСТ 1643—72 уменьшением Рг р.ля колес с малым диаметром. [c.222]

Будем рассматривать только те малые погрешности АФ (ф) (к — 0- 4), при разложении которых функции ф (к = 0-4- 4) в ряд по степеням АФ (ф) можно ограничить членами, содержащими АФ (ф) только в нулевой и первой степени. Такое ограничение правомерно, так как функция кинематической погрешности имеет наибольшее значение по величине, но много меньшее наибольшего значения функции преобразования. При этом будем полагать, что рассматриваемые функции преобразования и функции погрешностей преобразования непрерывны и дифференцируемы в области их определения [c.267]

Существенной отличительной особенностью ГОСТ 1643—56 от ГОСТ 1643—46 является то, что по ГОСТ 1643—56 для зубчатого колеса нормы кинематической точности, плавности и контакта зубьев могут соответствовать разным степеням точности (в зависимости от эксплуатационных требований к зубчатым передачам). При разработке стандарта учтено, что случаи, когда все три вида норм должны обеспечиваться с одинаковой степенью точности, встречаются редко. Наиболее частыми являются случаи, когда одни показатели точности являются более важными. Так, для средне- и высокоскоростных передач (например, турбинных) необходимо назначать степень по нормам плавности на одну выше (точнее), чем степень по нормам кинематической точности, и, наоборот, для делительных передач и отсчетных механизмов нормы плавности могут быть на одну степень грубее, чем нормы кинематической точности. Однако комбинирование различных степеней точности имеет следующие ограничения. Нормы плавности работы колеса могут быть не более чем на две степени точнее или на одну степень грубее степени кинематической точности нормы контакта зубьев не могут быть грубее степени плавности колеса (см. п. 7 ГОСТ 1643—56). Это объясняется тем, что практически невозможно получить передачу с очень грубыми погрешностями по одним нормам и с очень малыми погрешностями — по другим, тем более что при изготовлении зубьев колес одни параметры колеса влияют на другие. [c.478]

Кинематическая точность зубчатых колес может быть повышена главным образом за счет снижения радиального биения колеса и обработки его на станке с повышенной кинематической точностью при точном центрировании заготовки при нарезании зубьев. Шевингование, исправляя погрешности профиля и несколько уменьшая радиальное биение зубчатого колеса, не снижает накопленной погрешности окружного шага, не уменьшает колебания длины общей нормали и не устраняет других погрешностей, вызываемых кинематической неточностью станка, и тем самым мало повышает кинематическую точность колес, хотя и повышает плавность их работы. [c.196]

Методы синтеза приближенных направляющих механизмов. Приближенным направляющим механизмом называется механизм, в котором траектория некоторой точки на звене, образующем кинематические пары только с подвижными звеньями, мало отличается от заданной кривой на отдельном участке или на всем ее протяжении. Приближенные направляющие механизмы применяются обычно в тех случаях, когда они имеют меньшее число звеньев по сравнению с теоретически точными механизмами. С уменьшением числа звеньев уменьшаются погрешности изготовления и потому приближенные направляющие механизмы часто оказываются практически более [c.170]

Изложенный метод определения погрешностей применим и для плоских механизмов с высшими кинематическими парами. На рис. 1.71, например, определена погрешность положения плоского кулачкового механизма, возникшая из-за погрешностей поверхности кулачка Арк и радиуса ролика Аг. Отрезок ДЗд = - на плане малых перемещений будет погрешностью (в масштабе (Ад) [c.113]

В кинетических цепях точных приборов, где нагрузки малы, а особое значение имеют постоянство и точность передаточного отношения, величина допускаемой угловой погрешности может служить исходным параметром для выбора размеров зубчатых колес передачи, так как кинематическая погрешность растет медленнее, чем диаметр колес, и, следовательно, относительная точность передачи увеличивается вместе с ее размерами. [c.264]

Все охватывающие соединения по посадкам, т. е. по значениям получающихся в них зазоров и натягов, можно разделить на две группы. Первую образуют посадки с натягами, достаточными для образования на посадочной поверхности силы трения, способной уравновешивать внешние воздействия (продольную силу Ра и крутящий момент Т) вторую — переходные посадки с малой величиной натяга или зазора А. Причем вследствие технологических погрешностей в одних экземплярах соединяемых деталей, изготовленных по одному и тому же чертежу, может получиться натяг, а в других — зазор. Эта группа применяется тогда, когда требуется облегченная сборка и разборка соединения или когда соединение превращается в кинематическую пару при операциях управления машиной (как, например, в соединении подвижных шестерен с валами коробки скоростей). В этих случаях для передачи крутящего момента (если он нагружает соединение) должны использоваться другие устройства, о которых будет сказано в следующем параграфе. [c.357]

Более полное выяснение кинематической погрешности происходит в процессе комплексного однопрофильного контроля, поскольку условия проведения этих измерений наиболее близки к условиям эксплуатации. В настоящее время для комплексного однопрофильного контроля имеется очень мало приборов, пригодных для использования в цеховых условиях, что объясняется относительной их сложностью. [c.182]

При малых скоростях движения (1 мм/мин) на неразгруженных направляющих резко выражено демпфирующее действие механической системы на колебательный процесс в электроприводе. В диапазоне скоростей, превышающих примерно 20 мм/мин, на потерю устойчивости дв ижения существенное влияние оказывают динамические процессы, являющиеся следствием кинематических погрешностей механических цепей привода. [c.100]

Возмущающая сила центробежного вибратора (1) была принята не зависящей от состояния внешней цепи, что не вносит больших погрешностей в случае малых значений массы дебаланса гпр, имеющих место при высокочастотном возбуждении. Для низкочастотных диапазонов Мр становится сравнимой с колеблющимися массами внешней цепи, и схемы возбуждения приобретают кинематический характер. [c.21]

В ряде гироскопических приборов, таких, как гирополукомпасы,. указатели направления ортодромии, гиромагнитные компасы, гироскопические акселерометры-интеграторы, также находят применение одноосные гироскопические стабилизаторы для уменьшения их кинематических погрешностей принимаются специальные меры I M. гл. 8). В практических приложениях при малой амплитуде периодических угловых колебаний летательного аппарата и малых относительных углах Др поворота гироскопа можно пользоваться [c.49]

Общим критерием ничтожности влияния ошибок является условие, чтобы отбрасываемые ошибки не изменяли суммарную ошибку более чем на 5—10%. Исходя из этого, для предварительной грубой оценки влияния ошибок пользуются правилом если из двух или более ошибок одна меньше остальных по крайней мере в 10 раз для систематических и в 5 раз для случайных ошибок, эту ошибку можно отбросить. Часто можно отбрасывать заранее ошибки от погрешностей микропрофиля рабочих поверхностей, погрешностей формы поверхностей для низших кинематических пар, от контактных деформаций в высших кинематических парах при малых нагрузках и т. п. [c.451]

В Зависимости от условий эксплуатации к зубчатым колесам предъявляются различные требования как к величине, так и к характеру допускаемых погрешностей. Так, кинематическая точность является основным требованием для делительных и от-счетных передач, планетарных передач с несколькими сателлитами и т. п. плавность работы — основное требование для высокоскоростных передач полнота контакта зубьев имеет наибольшее значение для тяжелонагруженных тихоходных передач величина бокового зазора и колебание этой величины наиболее важны для реверсивных, отсчетных, съемных и других передач Следует также учитывать, что обеспечение того или иного показателя точности зависит от различных технологических факторов. Например, кинематическая точность обеспечивается за счет малого радиального биения зубчатого колеса, обработки его на станке с точной кинематической целью циклическая погрешность зависит от точности червяка делительной передачи [c.403]

Погрешности сопряженных поверхностей винта и гайки представляются непрерывными функциями, заданными на конечном промежутке. Выше было рассмотрено влияние различных видов погрешностей сопряженных поверхностей на кинематическую точность винтовой пары. При этом предполагалось, что коэффициенты каждого из слагаемых, входящих в уравнение геометрической точности, постоянны, что практически соответствует случаю, когда длина винта не превышает пяти диаметров. Если же отношение длины винта к его диаметру значительно больше пяти диаметров, то при обработке вследствие малой жесткости обрабатываемой детали возникают отжимы, вызывающие погрешности в виде изогнутости, бочкообразности и другие погрешности винта. [c.201]

При рассмотрении методов и средств контроля кинематической точности зубчатых колес были описаны способы проверки ряда показателей, характеризующих нарушение плавности работы. Так, при комплексном однопрофильном контроле в диаграмме погрешностей может быть выделена циклическая погрешность зубцовой частоты /гго, как среднее значение размахов колебаний кинематической погрешности, повторяющихся с числом раз, равным числу зубьев колеса, а также выделена наибольшая местная кинематическая погрешность / , имеющаяся на малом угле поворота колеса. [c.466]

В действительности же, в результате действия ряда факторов, при изготовлении любой партии детали никогда не могут быть одинаковыми, т. е. одни детали будут с размерами более близкими к номиналу, другие — с менее близкими. Вероятность сочетания одних крайних размеров в кинематических цепях с однородными по величине погрешностями (отклонениями от номинала) — крайне ничтожна. Так, например, в размерной цепи, имеющей элементы с одинаковыми величинами допусков, вероятность получить наихудшее сочетание крайних плюсовых или крайних минусовых отклонений при их распределении по закону равной вероятности весьма мала. При реальных распределениях вероятность сочетания крайних отклонений ничтожна мала. [c.487]

Для прямозубых и косозубых колес без осевого перекрытия намечается вместо циклической погрешности нормировать местную кинематическую погрешность, представляющую собой наибольшее изменение кинематической погрешности на малом угле поворота колеса. Численные значения допусков для местной кинематической погрешности предполагается принять зависимыми от числа зубьев и примерно равными удвоенному значению циклической погрешности. [c.492]

Неточность и износ станка. Известно, что все металлообрабатывающие станки изготовляются с определенной регламентированной точностью согласно ГОСТу, т. е. каждый станок имеет неточность установки и перемещений рабочих органов в сравнении с идеальной кинематической схемой. Так, например, по данным ГОСТа радиальное биение шпинделей токарных и фрезерных станков допускается в пределах 0,01—0,015 мм, торцовое биение — 0,01—0,02 мм непрямолинейность и непараллельность направляющих станин токарных станков на длине 1000 мм допускается в пределах 0,02 мм, непараллельность осей шпинделей токарных станков направлению движения кареток на длине 300 мм в вертикальной плоскости 0,02—0,03 мм, а в горизонтальной плоскости — 0,01—0,015 мм. Следовательно, неточность кинематической схемы металлорежущего станка переносится на обрабатываемую деталь. При нагружении станка усилиями резания неточность кинематической схемы возрастает за счет одностороннего выбора зазоров в соединениях. Каждый изготовленный станок при эксплуатации подвергается износу по поверхностям трения, что влияет на его точность, причем погрешности одного и того же элемента станка по-разному влияют на точность обработки, в зависимости от того, как установлен режущий инструмент на станке. Так, например, износ опорной поверхности задней бабки токарного станка может сместить центр задней бабки относительно переднего в вертикальной плоскости или в горизонтальной. При установке резца на токарном станке в горизонтальной плоскости неточность положения заднего центра в вертикальной плоскости мало сказывается на точности обработки, а смещение в горизонтальной плоскости влияет на точность обработки, и эта погрешность копируется на обрабатываемую поверхность. При установке резца на токарном станке в вертикальной плоскости смещение заднего центра влияет на точность обработки с противоположными результатами по сравнению с приведенным выше вариантом. Износ опор шпинделя токарного станка влияет на увеличение биения шпин-42 [c.42]

Из формулы следует, что при заданном меньшую длительность кинематического цикла имеют мальтийские механизмы с небольшим Z. В некоторых случаях для уменьшения времени поворота между мальтийским механизмом с небольшим числом пазов и поворотным столом ставят зубчатую передачу. Такая конструкция приводит к большим погрешностям по углу поворота стола. Помимо того, использование мальтийских механизмов с малым Z нежелательно из-за значительных инерционных сил, которые будут нагружать не только элементы кинематических пар мальтийского механизма, но и передачу, соединяющую его с поворотным столом. [c.129]

Точность формы обрабатываемых поверхностей, за малым исключением, от квалификации рабочего не зависит. Любая поверхность, обрабатываемая на металлорежущих станках, получается в результате кинематической связи движений заготовки и режущего инструмента. Однако, в силу ряда не зависящих от рабочего причин, происходит нарушение закономерности указанных движений, в результате чего возникают погрешности формы обрабатываемой поверхности. [c.159]

При однопрофильном зацеплении контролируемое колесо приводит в движение измерительное колесо. Полученное движение измерительного колеса сопоставляется с теоретическим законом движения, осуществляемым в точной передаче. Однопрофильный метод контроля характеризует кинематическую погрешность колеса в условиях зацепления, приближающихся к эксплуатационным. Недостатком однопрофильного контроля является то, что он не характеризует величин боковых зазоров и потому должен дополняться еще одной проверкой — измерением боковых зазоров. Помимо того, приборы для однопрофильной проверки конструктивно сложны и потому еще мало распространен . [c.138]

Сдвиг импульсов и кинематическая погрешность. Покажем, что сдвиг по фазе импульсов, поступающих с дисков Л и , определяется кинематической погрешностью контролируемого механизма. Выше было отмечено, что сдвиг по фазе импульсов определяется как среднеинтегральное значение сдвига импульсов за некоторый конечно малый промежуток времени. В целях лучшего понимания будем исходить из идеализированного представления, что сдвиг по фазе регистрируется не для конечного числа импульсов, а для каждой пары импульсов, один из которых поступает с диска А, а другой с диска Б. [c.96]

В зависимости от назначения направляющих к ним предъявляются следующие требования по точности а) соблюдение перемещения в одной плоскости (это важно для сохранения фокусировки при перемещении объекта) б) сохранение параллельности самой себе некоторой прямой, выбранной на каретке в) малая разность продольных перемещений для различных точек каретки г) малая величина поперечных смещений. Погрешности направляющих возникают вследствие ошибок формы направляющих, зазоров в кинематической паре и упругих деформаций. [c.488]

Еще хуже результаты в режиме Б. Здесь при Б 0°Н малые движения ползуна по сравнению с амплитудой колебаний привода, приведенной к ползуну, в среднем увеличиваются в 5,5 раза, а при Б1ГН — в 3 раза. Указанное явление можно объяснить колебаниями, возникающими вследствие динамических погрешностей кинематической цепи, которые наиболее резко проявляются на значительных скоростях. Принципиально аналогичные результаты имеют место при режимах Б5°1Г, Б6°Л° и Б7°1Г. [c.88]

Поскольку в пружинных головках отсутствуют кинематические пары с внешним трением, обеспечивается высокая чувствительность их, малое усилие измерения, ничтожно малая погрешность обратного хода. Механизм этих головок обладает очень большой износостойкостью. Они выдерживают несколько миллионов измерений без потери точности, чем выгодно отличаются от рычалсно-зубча-тых измерительных головок. [c.196]

Приближенным направляющим механизмом называется меха-тгазм, в котором траектория некоторой точки на звене, образующем кинематические пары только с подвижными звеньями, мало отличается от заданной кривой на отдельном участке или на всем ее протяжении. Приближенные направляющие механизмы иногда практически оказываются более точными, чем теоретически точные механизмы, вследствие уменьшения числа звеньев и, следовательно, уменьшения погрешностей изготовления. Например, если требуется получить движение по прямой линии с помощью механизма, содержащего только вращательные пары, то минимальное число звеньев точного направляющего механизма равно шести. Применяя методы приближенного синтеза направляющих механизмов, можно найти такой шарнирный четы-рехзвенник, в котором шатунная кривая отклоняется от прямой линии на величину, значительно меньшую по сравнению с отклонениями, вызываемыми погрешностями изготовления шестизвенного механизма. В этом случае приближенный четырехзвенный механизм практически является более точным, чем теоретически точный шестизвенный механизм. [c.388]

Но этого еще недостаточно для того, чтобы привести доступные нам эксперименты к той схематической простоте, которая позволила бы выяснить характеристические свойства, присущие понятию о силе. Все тела обладают известным протяжением) мы видели при изучении кинематики, что даже в частном случае движения твердой системы кинематические элементы (скорости, ускорения, траектории) отдельных точек, вообще говоря, отличаются друг от друга. Поскольку мы здесь предполагаем сделать общие индуктивные выводы о характере. сил путем анализа их динамического эффекта, совершенно ясно, что указанное многообразие одновременных кинематических особенностей неизбежно должно маскировать явления и даже отвлекать наше внимание от возможного схематического изображения всего процесса в целом. Чтобы элиминировать. это многообразие усложняющих обстоятельств, целесообразно ограничиться сначала телами настолько малыми (по сравнению с размерами области, в которой происходит движение), чтобы положение тела можно было определить без значительной погрешности геометрической точкой. 13сякое тело, рассматриваемое о этой точки зрения, принято называть материальной точкой. Это название не только не противоречит нашим наглядным представлепяям о конкретных явлениях, но, как было уже указано в кинематике (II, рубр. 1), соответствует уже установившимся взглядам так, например, положение судна на море обыкновенно определяют долготой и широтой места но в действительности эти координаты определяют только одну геометрическую точку на земной поверхности, которую мы отолсествляем с нашим судном в силу его незначительных размеров по сравнению с размерами земли точно так же, чтобы привести пример, еще лучше соответствующий приведенному выше определению, мы изображаем все звезды точками на небесной сфере, хорошо зная, как велики их размеры по сравнению с телами на земле. [c.300]

Известен ряд примеров применения автоматических подна-ладчиков для бесцентрово-шлифовальных станков. Общим недостатком большинства из этих конструкций является необходимость перемещать на весьма малые расстояния массивную бабку шлифовального круга (массой в несколько сот килограммов). Это перемещение должно составлять всего несколько микрометров и трудно достижимо из-за погрешностей и деформаций промежуточных звеньев (от датчика до шлифовального круга), а также из-за недостаточной чувствительности механизма подачи. Эта чувствительность зависит главным образом от величины сил трения в цепи механизма подачи и в направляющих шлифовальной бабки. Для уменьшения этих сил применяют принудительную смазку направляющих специальными маслами под давлением, используют направляющие качения и шариковые пары винт — гайка стремятся сократить до предела кинематическую цепь подналадчика или перемещать через эту цепь не часть станка, несущую инструмент (бабку шлифовального круга и суппорт токарного станка), а упор, ограничивающий перемещение исполнительного органа. Такой путь является перспективным, что подтверждается испытанием некоторых опытных конструкций подналадчиков для шлифовальных станков. [c.130]

При больших амплитудах (10—25 мм) величина клирфактора обусловлена, главным образом, кинематической схемой стенда. При малых амплитудах и частотах 30 гц и выше относительно большое влияние оказывают погрешности уравновешивания и механические шумы, о которых упоминалось выше. [c.112]

От электродвигателя 24 через однооборотную муфту 2, распределительный вал 13, зубчатые колеса 25, 26, 27, 28, червяк 22 и червячное колесо 21 движение передается на шпиндель, расчетный угол поворота которого обеспечивается выбранным числом оборотов распределительного вала. На валу 13 установлен кулачок 14, при каждом обороте поворачивающий на один зуб через рычаг 4 и собачку 6 храповое колесо 5. На валу 10 храпового колеса закреплен сменный командный диск 9 с пазами по периферии. Число пазов выбирается в зависимости от числа оборотов распределительного вала. Командный диск взаимодействует с рычагом 8, второе плечо которого при западании в паз командного диска ролика воздействует на конечный выключатель 7, обеспечивающий выключение электромагнитов 3 и 11. Вследствие этого выключается однооборотная муфта, фиксируются диск и, следовательно, распределительный вал. При срабатывании конечного выключателя 7 включается также электромагнитный тормоз, фиксирующий шпиндель делительного устройства. По окончании полного цикла деления рычаг 19 нажимает на кнопку переключения 18, включая цепь питания електросхемы делительного устройства и станка. Для получения точного поворота шпинделя на расчетный угол предусмотрено коррекционное устройство, состоящее из диска 17, по периферии которого нанесена кривая, соответствующая кинематической погрешности передачи, и рычага 20, малое плечо которого перемещается вдоль оси червяка, поворачивая червячное колесо и шпиндель. Таким образом, сменные командные диски 9 с различным количестбом пазов, позволяющие валу 13 совершать различное количество целых оборотов, а также сменное зубчатое колесо 17 обеспечивают возможность деления окружности на число частей от 2 до 40. [c.71]

Для механиз.мов, имеющих большое число звеньев, как правило, трудно аналитически установить зависимости кинематических параметров от угла поворота кривошипа или другого ведущего звена. При этом громоздкие и трудноанализируе.мые математические выражения решаются в виде того или иного сложного алгоритма на ЭВМ. Сложные механизмы можно исследовать и графическим или графоаналитическим методом. Последний особенно удобен при анализе перемещений механиз.мов с остановками ползуна или при большой неравно.мерности его скорости. Вначале графически определяют положение звеньев (для которых это возможно без больших погрешностей), а затем аналитически на базе полученных графических построений находят малые пере.мещения ползуна. Однако применение ЭВ.М с использованием точных формул, безусловно, всего предпочтительнее. [c.20]

Токарный станок 163 с САУ [37 ]. Для повышения точности и производительности обработки валов большой длины и низкой жесткости станок 163 был оснащен системой программного управления размером статической настройки. Как известно, обработка валов малой жесткости характерна большой погрешностью формы в продольном сечении из-за собственных деформаций обрабатываемой детали. Эта погрешность достигает величин порядка 0,5—1 мм. Ее устранение связано с увеличением числа проходов и снижением режимов обработки, что приводит к потери производительности. Принципиально система автоматического управления ничем не отличается от САУ станка 1А616. Разница заключается лишь в конструкции датчика пути, чертеж которого представлен на рис. 8.4. В задачу датчика входит автоматическое измерение во время обработки координаты положения суппорта в продольном направлении. Устройство контроля положения суппорта представляет собой многосекционный реохорд I кругового типа, ползушка 2 которого через зубчатые передачи 4 кинематически связана с ходовым валиком 3 станка. [c.530]

Было установлено, что отклонение фд на участке выхода фрезы происходит с малой скоростью (порядка десятых и сотых долей градуса в минуту). Следовательно, с целью внесения в кинематическую цепь системы СПИД поправок для повышения точности направления зуба необходимо осуществлять изменение фд такого же характера с обратным знаком. Для проверки возможности изменений фд указанного характера путем изменения тормозного момента Мфр д был поставлен эксперимент. Нарезали два зубчатых колеса с параметрами т = 4,5 мм, — 36, ширина венца Ь = 37 мм фрезой с 2фр = 2. Предварительно зубчатые колеса были профрезерованы на глубину 9,5 мм, и условия зубофрезеровании в эксперименте были выбраны такими (глубина фрезерования h = 0,4 мм, материал заготовок — чугун, ЯВ140, подача фрезы s = 1,16 мм/об, частота вращения фрезы Пфр = 78 об/мин), чтобы крутящие моменты Мфр и были достаточно малы и влиянием их отклонений на образование погрешности направления зуба можно было пренебречь. У детали № 1, которая была обработана без приложения к фрезе тормозного момента, погрешность направления зуба составила не более 5 мкм на ширине зубчатого венца. При обработке детали № 2 к фрезе был приложен тормозной момент Мфр д , который изменялся при помощи задающего устройства по закону, близкому к прямолинейному, в зависимости от перемещения фрезы вдоль оси нарезаемого колеса. О характере изменения Л1фр доп при обработке детали № 2 можно судить по диаграмме силы тока I, записанной на самописце Н320-1 (рис. 8.40). Указанное изменение Мфр вызвало изменение угла закручивания фд и возникла искусственно созданная погрешность направления зуба (рис. 8.41, а), составляющая 27—32 мкм на ширине зубчатого венца. Из сопоставления на рис. 8.41, а с кривой на рис. 8.49 и характером погрешности направления зуба, которая теоретически должна была возникнуть при обработке датели № 2 в случае изменения Мфр д п и фд по идеально прямолинейному закону (рис. 8.41, б), следует, что при обработке детали № 2 происходило плавное увеличение угла закручивания кинематической цепи системы СПИД по закону, близкому к фактическому закону изменения Мфр [c.579]

Капиллярные вискозиметры используются для получения кинематической вязкости они основаны на определе1ши времени истечения заданного объема испытуемой жидкости через капилляр заданного диаметра. Кинематическую вязкость для нефтепродуктов определяют по ГОСТ 33-66. Имеется несколько типов вискозиметров. Вискозиметры ВПЖ-1, ВПЖ-2 и Пинкевича применяют для испытаний прозрачных жидкостей первый — только прн температурах выше О "С второй, третий — при отрицательных температурах. Вискозиметр ВНЖ применяют для непрозрачных жидкостей, а ВПЖМ — в случае малого количества испытываемой и<идкости. Если испытания проводят в интервале температур от —30 до +150 С, то погрешность измерения температуры не должна превосходить 0,1 =С. [c.569]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...