Нагрев образцов и измерение температуры

Нагрев образцов и измерение температуры [c.247]

Б НАГРЕВ ОБРАЗЦОВ И ИЗМЕРЕНИЕ ТЕМПЕРАТУРЫ [c.247]

Испытание покрытий на задирание проводили на стенде Центрального конструкторского бюро арматуростроения при возвратно-поступательном движении. Специальные образцы (см. рисунок) устанавливались в опорные гнезда с шаровыми подушками. Возвратно-поступательное движение нижнего образца (при неподвижном верхнем) осуществлялось электроприводом со скоростью 0.25 м/мин. при ходе 10 мм и остановке после каждого хода на 5 сек. в одну сторону и на 15 сек. при возврате в другую сторону. Число ходов замеряли электрическим счетчиком. Нагрузочное устройство машины позволяло создавать удельную нагрузку на испытуемых образцах от 0 до 125 кгс/см . Измерение нагрузки на образцы производилось манометром с точностью до 0.1 кгс/см . Нагрев образцов до требуемой температуры производился в специальной [c.268]

Относительно простым методом исследования термической усталости является нагрев образцов в печи, температура которой выше рабочей температуры моделируемой детали. Однако для этого требуется специальная нагревательная печь. Недостатком метода является небольшая точность измерения температуры образца, а также невозможность контроля температуры по сечению и влияние окисляющего воздействия атмосферы на зарождение микротрещин. [c.75]

При определении ударной вязкости при повышенных температурах применяются те же образцы и оборудование, что и в испытаниях при комнатной температуре. Нагрев образцов осуществляется при температуре испытания менее 100 °С в муфельной печи или масляной ванне, при температуре более 100 °С — в муфельных печах. Температура определяется в средней части печи с помощью термометров или термопар, имеющих градуировку, обеспечивающую измерения температуры с необходимой точностью. Точность определения температуры при испытаниях в интервале от О до 600 °С— 5°С. [c.40]

Эти методы включают в себя нагрев или охлаждение образца и измерение при этом некоторых физических свойств материалов в виде зависимостей от температуры. [c.183]

Создание теплового потока, постоянного по величине п по направлению, является основной проблемой при измерении коэффициента теплопроводности и требует применения специальных на гревателей и приспособлений для выравнивания температуры. В стационарных методах это молено осуществить, во-первых, измерением количества тепла, либо полученного от образца, либо расходуемого на его нагрев, во-вторых, измерением теплового потока, проходящего через исследуемый образец и эталон. [c.125]

Приготовленные таким способом образцы помещались в рабочую часть оптической печи [4], позволяющей осуществлять быстрый внешний нагрев и охлаждение в воздушной среде. После того как образцы приобретали рабочую температуру, к ним подвешивался груз, снимались показания длины и одновременно отсекался световой поток, нагревающий образец. С этого момента проводилось термоциклирование образцов. В результате минутного охлаждения и последующего минутного нагревания устанавливалась форма термоцикла, близкая к трапецоидальной, с выдержкой при экстремальных температурах —7 с. Скорости охлаждения составляли 15° С/с. Образцы исследовались при двух режимах температур 1250-> 500° С и 1400-> 600° С. При построении графиков использовались данные, полученные усреднением 3—5 измерений при каждой смене нагрузки. Разброс не превышал 12 /q от найденного среднего. Ползучесть молибдена, наблюдаемая при температуре 1250 - 500° С, в основном описывается линейной зависимостью. Повышение температуры испытания до 1400 -> 600° С не меняет характера зависимости Некоторое отклонение от линейности для обоих интервалов, температур, наблюдаемое на первых термоциклах, обусловлено сжатием толстым покрытием (примерно 20% от сечения образца) молибденовой основы. При этом между ними возникают зна-и тель-ные остаточные напряжения [5]. [c.205]

Нагрев образца. Образец нагревается электрическим током промышленной частоты и низкого напряжения, подводимым от силового однофазного трансформатора через герметизированные в корпусе водоохлаждаемые электроды и гибкие медные шины, соединенные с захватами 12 и 13 из жаропрочного сплава. Для измерения температуры в различных зонах образца служат три платинородий-платиновые термопары из проволоки диаметром 0,3 мм (на рис. 58, а условно показана одна термопара 14), введенные в вакуумную камеру через герметизирующее уплотнение 15. Спаи термопар при помощи точечной электросварки прикрепляются к боковой поверхности в средней части образца. [c.118]

Радиационный нагрев образца происходит за счет тепла, излучаемого составным нагревателем его нижней частью 18, имеющей С-образное поперечное сечение, и плоской крышкой 19, имеющей продольную прорезь шириной 3 мм и длиной 30 мм, необходимую для наблюдения за микроструктурой и измерения деформации исследуемого образца. Нагреватель изготовлен из молибденовой жести толщиной 0,4 мм и укреплен в медных колодках 20 и 21, соединенных гибкими медными шинами с накладками 22 и 23. Колодки и 21 могут перемещаться относительно накладок 22 и 23 при изменении длины нагревателя в процессе повышения и понижения его температуры. [c.126]

Отечественный стандарт предназначен для испытания как ферритных, так и аустенитных сплавов с одинаковой формой образца. ГОСТ 2419-78 предусматривает два варианта измерения температуры на нижней части дуги, где не образуется горячих пятен или на одной из вертикальных ветвей образца, но не близко от контактов, где температура значительно снижена из-за отвода тепла. Стандарт регламентирует применение массивных контактов из латуни или меди, чтобы предотвратить их нагрев и окисление. [c.29]

В различных установках много общего имеют системы нагрева, измерения и контроля температуры, деформации, обеспечения газовой среды и т.п. При этом конструкция печи, размеры камер, элементов различных систем, трудоемкость обслуживания во многом определяется мощностью, затрачиваемой на нагрев испытуемого образца. При этом мощность, затрачиваемая на достижение одной и той же температуры, может различаться на порядок, что объясняется существенной зависимостью эффективности т] теплообмена между поверхностями образца и нагревателя при малых расстояниях h между ними (рис, 11.3.1), Большинство печей характеризуется большим расстоянием Л между нагревателем и образцом (рис. 11.3.2, а) и соответственно большой мощностью, затрачиваемой на нагрев. [c.281]

Для высокотемпературных испытаний используются трубчатые образцы 1 диаметром 18—21 мм с толщиной стенки до 2 мм (рис. 2.1, а). Рабочая база образца составляет 50 мм. Нагрев осуществляется вольфрамовым нагревателем 9 диаметром 3 мм, располагаемым внутри образца (рис. 2.3). Такая система нагрева поз- воляет получать температуру в рабочей зоне образца до 1500° С и выше. Кроме того, она открывает свободный доступ к наружной поверхности образца для исследования микроструктуры, измерения температуры и деформаций (размещения деформометра 20), а также для измерения электрического сопротивления рабочей зоны образца в процессе его циклического нагружения. Для нагрева используется силовой трансформатор типа ОСУ-20, а также регулировочный трансформатор типа РНО-250-10. Темпе- [c.32]

На рис. 9.11 представлена схема реализации данного метода. Образец 2 в виде пластины закреплен с помощью устройства /. Пластина может свободно деформироваться под действием температуры, а изгиб происходит только за счет перепада температур по ее сечению и измеряется устройством 4. Одну из сторон образца охлаждают с помощью охладительного устройства 3. Пластину нагревают внешним тепловым потоком, например, радиационным. Тепловой поток, проходящий через пластину при радиационном нагреве, определяют путем тарировки прибора или измерением количества тепла, отводимого от пластины охлаждающим агентом в стационарном режиме. Радиационный нагрев позволяет создать высокую равномерность теплового потока поверхности пластины. Чтобы падающий радиационный поток полностью проходил через пластину, ее приемную сторону обычно зачерняют. Для измерения температуры образца, при которой измеряется теплопроводность, в измерительной схеме предусматривают устройство 5. Измерение температуры охлаждающей среды может быть также при необходимости использовано для определения температуры пластины (погрешность такого определения мала, если коэффициент теплообмена между средой и пластиной велик). Преимуществом метода является быстрое установление стационарного потока. Температурный коэффициент линейного расширения получают либо измерением, либо из справочных данных. Следует отметить, что коэффициент линейного расширения является величиной более стабиль- [c.60]

Динамический метод измерения термооптических постоянных. Наиболее универсальный и сравнительно простой способ определения всех трех постоянных Р, Q и W разработан авторами работы [99]. Основная особенность предложенной в этой работе методики измерений заключается в том, что нагрев образца осуществляется резким изменением температуры окружающей среды от начальной То до Ти а температурное поле в образце определяется для заданного момента времени аналитически. Для типичных простых форм активных элементов [c.189]

Калориметрический метод основывается на измерении тепла, выделяемого в металле при циклическом нагружении, и давно используется при исследовании рассеяния энергии в металлах. Так, в работе Гопкинса и Вильямса [115] энергия, рассеянная в образце при растяжении —сжатии, определялась измерением тепла, выделяемого в нем в процессе циклического нагружения, для чего измерялось распределение температуры по длине образца с последуют им воспроизведением его путем пропускания через образец электрического тока. Величина энергии, рассеянной в образце, определялась по энергии электрического тока, идущего на нагрев образца. [c.91]

Нагрев образца в эмиссионном микроскопе ЕР-б осуществляется электронным пучком, ускоренным напряжением 4—5 ке и бомбардирующим тыльную поверхность диска, при этом измерение температуры образца в интервале 20—900° С осуществляется никель — хромоникелевой термопарой, а выше 900° С — с помощью оптического пирометра с точностью 20° С). [c.41]

Для этого источник должен, во-первых, допускать контролируемый нагрев исследуемого образца до нужных температур без перегрева ионной оптики во-вторых, позволять раздельное измерение масс-спектра остаточных газов и масс-спектра исследуемого вещества при рабочих температурах в-третьих, исключать изменение положения эффузионной камеры в источнике после смены образцов, что важно для определения абсолютных давлений пара. [c.425]

Из изложенного видно, что метод термоиндикаторов имеет определенные достоинства. Он сравнительно прост и нагляден. Результаты опытов не зависят от электромагнитных полей и поэтому устройство для измерения не нуждается в защитных фильтрах и экранировании. Вместе с тем и этому способу свойственны недостатки. Температурное поле, состоящее из семейства изотерм, создается неодновременно, а со сдвигом во времени, необходимым для замены образца и термоиндикатора. Это поле отображает нагрев металла в радиальном сечении заготовки при неоднократном воздействии дуги (в рассматриваемых экспериментах образец совершал несколько оборотов вокруг своей оси), следовательно, распределение температур отличается от реального, возникающего в процессе ПМО. [c.52]

Изменение значений сопротивлений в результате сварки. Определенный интерес представляют изменения значений сопротивлений в результате сварки армированных образцов, которые могут быть вызваны нагревом колпачков выще 150° С либо механическим нарушением контакта в результате зажатия деталей при сварке. Нагрев колпачков выше 150° С может оказать отрицательное действие на слой пленочного сопротивления, нанесенный на корпус керамического сопротивления. Измерение степени нагрева колпачков в процессе сварки ввиду кратковременности сварочного импульса тока представляет определенные затруднения поэтому вместо измерения температуры нагрева колпачка проводились измерения разницы сопротивлений до и после сварки, т. е. определялось изменение значений сопротивлений в результате зажатия изделия в зажимы, а также в результате нагрева колпачков сварочным током. Было сварено и замерено 250 образцов сопротивлений МЛТ-0,5 и 14 сопротивлений ВС-0,25. [c.71]

Маятниковый копер 2012 КМ-30 отличает наличие сменных термокрио-статирующих камер и пульта с аппаратурой регулирования и измерения температуры, позволяющих производить нагрев или охлаждение испытуемых образцов, а также наличие устройства автоматической подачи (транспортирования) образца из термокриокамер и установки его на опоры копра. Использование автоматического подающего устройства позволяет существенно повысить воспроизводимость условий испытания и производительность труда. Устройство подачи образца состоит из направляющего лотка, соединяющего опоры копра с тер-мостатирующей камерой по лотку образец перемещается подвижной рей-кой-толкателем, приводимой в дви жение электродвигателем. Для обес [c.100]

Универсальные установки для изучения прочности материалов при высоких температурах методами растяжения, микротвердости известны с 1959 г. Первая такая установка типа ИМАШ-9 служила для измерения микротвердости при растяжении и нагреве в вакууме до температуры 1570 К [ИЗ, 114, 118]. Более совершенная серийная установка ИМАШ-9-66 предназначена для оценки прочности металлов и сплавов при температурах от 300 до 1400 К в вакууме и защитных газовых средах [118, 119, 134]. Основным недостатком этих установок является применение только одного метода нагрева путем прямого пропускания через образец электрического тока низкого напряжения промышленной частоты. В последние годы показано, что при пропускании тока через образец возникает электропластический эффект уменьшения сопротивления металлов пластической деформации [84, 85, 182, 195, 196, 197, 198]. Установки типа НМ-4 японской фирмы Юнион оптикал используют радиационный нагрев образца при растяжении до 1770 К и при измерении микротвердости до 1270 К [119, 226]. [c.95]

Циклическое изменение температуры сопровождается тепловым расширением образца, причем при линейном изменении температуры во времени тепловая деформация существенно нелинейна, зависит от характера изменения температуры (нагрев — охлаждение) и наличия выдержек. Для компенсации температурного расширения и получения данных о величинах механических деформаций используется метод, аналогичный приведенному в [104, 199]. В канал измерения деформаций вместе с сигналом деформо-метра вводится в противофазе сигнал от задатчика, программа которого соответствует установившейся тепловой деформации свободного незакрепленного образца при циклическом изменении температур. Погрешность, возникающая при вычитании, составляет / 1% от величины тепловой деформации образца. [c.258]

Нагрев образца в установках ВМД-1 и ВМС-1 так же, как и в установках типа ИМАШ-5С-65, производится за счет тепла, выделяющегося при пропускании через образец электрического тока. Для измерения и регулирования температуры образца к нему точечной сваркой прикрепляются спаи термопар алюмель-хромелевой (на диапазон 20—1000° С) и вольфрам-рениевой (на диапазон 1000—2000° С). Выводы термопар подключаются к электронному потенциометру. [c.135]

Величина сопротивления вычислялась как среднее арифметическое из шести замеров, каждый из которых состоял в свою очередь из двух измерений, выполненных при взаимно противоположных направлениях тока. Такая методика необходима для исключения возможного влияния термотоков, возникающих в схеме в местах контактов разнородных металлов. Так как во время измерений при прохождении тока возможен нагрев образца, вызывающий дополнительное изменение электросопротивления за счет температурной составляющей, то были проведены измерения температуры образца во время длительного пребывания его под током. Оказалось, что температура повышалась в продолжение 10—15 мин на 0,1°, оставаясь затем постоянной во все время пребывания образца под током. Следовательно, устанавливался стационарный режим теплообмена между внутренними частями образца и поверхностью. Критерием стационарности процесса может служить устойчивость баланса мостовой схемы, которая отсутствует при нестационарном режиме (показания гальванометра измерительной схемы сползают с нулевой отметки). Замеры производились только после стабилизации схемы при устойчивых нулевых показаниях гальванометра. Во время измерений тщательно контролировалась температура (до 0,1°), затем в результаты измерений вносилась соответствующая поправка, чтобы привести все замеры к 20 °С. [c.44]

В литературе описан модифицированный адиабатический калориметр [40], предназначенный для измерения теплоемкости органических жидкостей в диапазоне температур от 37,8 до 260° С. Он представляет собой цилиндрический медный стакан, концентричпо установленный в снабженном крышкой стакане из нержавеющей стали, который погружен в баню с кремний-органической жидкостью. Образец нагревают пластинчатым подогревателем, а баню — погружными нагревателями. Регулирующее устройство с железоконстантановым термоэлементом поддерживает температуру бани и температуру образца в пределах разницы 0,14° С. Температура образца измеряется же-лезоконстантановой термопарой, а электроэнергия, расходуемая на нагрев образца, — ваттметром. Теплоемкость рассчитывается, исходя из времени, необходимого на нагревание, затрат тепла и массы образца. Перед употреблением калориметр должен быть откалиброван. [c.110]

Для достижения максимального уплотнения штабика и достаточного развития процесса роста зерен, обеспечиваюш,его создание необходимой структуры, вторую стадию спекания нужно проводить при 2900 -3000 С. Такую высокую температуру создают прямым пропусканием электрического тока через штабик, упрочненный предварительным спеканием. Эта стадия спекания - сварка и ее проводят в водороде в специальных печах, называемых сварочными аппаратами. Режим сварки в производственных условиях контролируют обычно не путем измерения температуры штабика, а по силе тока. Для этого первоначально на нескольких образцах определяют силу тока, необходимую для их переплавки (например, для штабика размером 10х юх 500 мм ток переплавки составляет порядка 2500 А), а затем при высокотемпературном спекании через штабик пропускают ток силой 88- 93 % от тока переплавки, что и обеспечивает нагрев штабика до 2800 - 3000 С. Плотность штабика после сварки зависит от ее режима (главным образом от максимальной температуры), зернистости исходного порошка вольфрама и частично от давления прессования. Выдержки в течение 15 мин при силе тока 90 % от тока переплавки достаточно для того, чтобы в основном были завершены процессы усадки и рекристаллизации и было достигнуто кажуш,ееся равновесие, после которого дальнейшая выдержка при той же температуре практически мало изменяет пористость и размер зерна штабика. Усадка при сварке достигает 15-18% по длине штабика и его плотность возрастает с 2 - 14 до 17,5 - 18,5 г/см (остаточная пористость 10-5 %). [c.153]

При измерениях таким методом возникают две трудности создание чисто синусоидального изменения температуры на одном из концов образца и постепенный рост средней температуры. Последнюю проблему решили Грин и Коулее [88], у которых нагрев и охлаждение осуществлялись током, пропускаемым через контакт между р- и п-типами теллурида висмута, причем направление тока периодически менялось на противоположное. Вследствие эффекта Пельтье тепло выделялось в контакте при одном направлении тока и поглощалось при другом. Выделяемое джоулево тепло компенсировалось за счет пропускания большого тока в направлении, вызывающем охлаждение образца. Этот метод нагрева также помогает создавать синусоидальное изменение температуры. Конец образца вместе с нагревателем имеет температуру, периодически меняющуюся со временем, которую можно разложить в ряд Фурье с небольшим числом гармоник. Главные члены тогда имеют частоты со, Зсо и т, д., но, так как поглощение волны больше при высоких частотах, волна становится почти строго гармонической уже на небольшом расстоянии от нагревателя. Затем можно найти поглощение и скорость волны и с помощью этих величин вычислить коэффициент [c.21]

Термолагнитный анализ [31]. Для определения состава и фазового анализа используют структурно-нечувствительное свойство — намагниченность обычно намагниченность насыщения единицы массы Оа. Установка для проведения термомагнитного анализа должна обеспечивать быстрый нагрев образца, чтобы в процессе нагрева и измерений не изменился фазовый состав сплава. Часто для термомагнитного анализа используются весы Сексмита. В случае существования в сплаве магнитной фазы величина сТз сплава будет пропорциональна количеству фазы, а исчезновение ферромагнитных свойств соответствует температуре Кюри фазы. При наличии двух ферромагнитных фаз с различными намагниченностями и и температурами Кюри и 0 - на кривой о Т) будет перегиб, соответствующий температуре 0 . . Поскольку намагниченность насыщения обладает свойством аддитивности, то намагниченность сплава Оа = где VI и Т2 — доли (по массе) первой и второй фаз. Это позволяет, экстраполируя участок кривой Оа (Т), расположенный при температурах выше на ось ординат, определить [c.318]

Точечный источник 1 (рис. 9.13) тепловой энергии и датчик температуры 2, регистрирующий температуру в точках А л Б, связаны между собой устройством 3 изменения расстояния отстаивания датчика температуры от источника энергии и размещены над эталонным и исследуемым образцами. В качестве источника энергии может быть использован луч лазера. Перемещая точечный источник и датчик температуры с постоянной скоростью вдоль поверхности эталона 4 осуществляют нагрев эталона и регистрацию предельной температуры в точке А. Затем с помощью устройства 3 изменяют расстояние отставания датчика температуры от источника энергии и регистрируют предельную температуру на другой части эталона в точке Б. Аналогичная операция производится на исследуемом образце 5. Коэффициент теплопроводности исследуемого образца вычисляют по формуле = Ядт (Т эт. а — — Тэ,,. б)/(Гобр. А — 7 о(5р. б), где Гэт. А, Гэт. Б — предельные температуры поверхности эталона на линии нагрева соответственно при первоначальном и измененном расстояниях отставания обр. А. обр. Б — предельные температуры поверхности образца при разных расстояниях отставания. Регистрация непосредственно в процессе нагрева предельных температур поверхности на различных расстояниях от источника позволяет исключить значительные затраты времени на измерение начальных температур. [c.62]

Термомагнитный анализ [9.221. Для определения фазового состава и фазового анализа используют структурно нечувствительное свойство — намагниченность, обычно намагниченность насыщения единицы массы Og. Установка для проведения термомагнитного анализа должна обеспечивать быстрый нагрев образца, чтобы в процессе нагрева и измерений не изменился фазовый состав сплава. Часто для термомагнитного анализа применяют весы Сексмита. Если в сплаве присутствует ферромагнитная фаза, то величина Од пропорциональна количеству этой фазы, а исчезновение у нее с )ерромагнитных свойств отвечает температуре Кюри. Если в структуре присутствуют Две ферромагнитные фазы с различными намагниченностями и и температурами Кюри 00 и 0 j, то на кривой о (Т) наблюдается перегиб, соответствующий температуре 0с,. Поскольку намагниченность насыщения обладает свойством аддитивности, то намагниченность сплава составляет Од = 05,vi + где vi и V2 — массовые доли первой и второй фаз. 0 позволяет, экстраполируя на ось ординат участок кривой Ов (Г), расположенный при температурах выше [c.110]

Режим отжига образцов стали марок 2011, 2012 и 2013 нагрев в защитной атмосфере при 830 10°С, выдержки при этой температуре не более 2 ч, охлаждение до 600 °С медленнее, чем по 50 °С за 1 ч, далее охлаждение с печью. Режим отжига образцов для измерения магнитных свойств стали марок 2111, 2112, 2211 и 2212, поставляемой без т ёрмичеекой обработки, устанавливается по соглашению изготовителя с потребителем. [c.297]

При исследовании материалов, подверженных окислению, необходимо либо производить нагрев в токе инертного газа, либо использовать герметичную аппаратуру. В дилатометре для измерений в вакууме вся дилатометрическая система, состоящая из трубки с образцом и подставки с индикатором, изолирована от окружающей атмосферы стеклянным колпаком, установленным на плите на резиновой прокладке, лежащей в кольцевом пазе [124]. Для нагрева образца снизу на реакционную кварцевую трубку надвигают печь сопротивления. При этом образец объязательно располагают в зоне равномерной температуры печи. [c.44]

В Институте проблем прочности АН УССР для измерения деформаций трубчатых образцов при низких температурах успешно используются Электромеханические тензометры, описанные в 7 предыдущей главы (см. рис. 123 и 125). В этих тензометрах использованы тензорезисторы из неотожженного константана на ви-нифлексовой основе. Тензорезисторы приклеивают к упругим элементам винифлексовым лаком ВЛ-931 при температуре 70° С. Через сутки элемент с наклеенными тензорезисторами подвергается термообработке по режиму нагрев до температуры 70° С со скоростью 1 град мин, выдержка в течение 1 ч, нагрев до температуры 180° С со скоростью 1 град мин, выдержка в течение [c.261]

Нагрев поверхности образца осуществлялся при погружении его в ванну с расплавленным оловом (рис. -П1.18), температура которого составляла 600 °С. Преимуществом такого способа нагрева образцов является свободный выход газообразных продуктов деструкции при сохранении достаточно хорошего контакта с жидким металлом. Зонд вводился в образец и устанавливался на расстЬянии 1,5—2 мм от поверхности, соприкасающейся с жидким металлом. Одновременно производились измерения температуры по толщине образца с помощью четырех термопар, расположенных на различной глубине. Резуль- [c.172]

Одна из важных задач эксперимента - это определение температуры поверхности образца. Анализ различных способов показал эффективность использования для этого фотодиода ФД-3, максимум спектральной чувствительности которого располагается в инфракрасной области (Я,п,ах 1,5 мкм). К тому же он имеет малые размеры и поэтому может быть размещен вблизи от пятна напыления на небольшом расстоянии от поверхности образца. Включенный по схеме генератора тока совместно с запоминающим осциллографом С8-17 напрямую без дополнительного усилителя фотодиод позволял получать устойчивый сигнал от образцов, нагретых до температур выше 800 К. Напряжение, снимаемое с фотодиода, зависит от расстояния до поверхности образца, температуры поверхности и ее состояния, характеризуемого наличием или отсутствием оксидного слоя, что, в свою очередь, приводит к изменению коэффициента серости. Однако поскольку в наших экспериментах нагрев тела происходил на воздухе длительное время (до 20. .. 40 мин), при той температуре, когда начинал работать фотодиод ( 800 К), на поверхности тела непременно появлялась оксидная пленка, таким образом, коэффициент серости вдоль образца можно было считать одинаковым. С помощью тарировочных измерений были построены распределения температуры вдоль образца в отсутствие охлаждающего потока воздуха. О температуре менее 800 К можно было визуально судить по областям цветов побежалости, которые видны на поверхности образца, имеющего температуру 500. .. 600К. Затем определялась скорость движения образца, время бралось из осциллограммы, а пройденная за это время длина измерялась расстоянием от цветов побежалости до конца образца. [c.154]

Ниже описываемый метод так называемой узкой перемычки является развитием метода Хольма — Катлера [4, 5], в котором также использован нагрев образца электрическим током. Наиболее привлекательным является возможность использования метода узкой перемычки для измерений теплопроводности и числа Лоренца при изменении агрегатного состояния вещества. Для этой цели разработана специальная конструкция образца (рис. 1). В данном случае перемычкой служит заполненное исследуемым веществом отверстие в стенке керамической трубки-колпачка. Загруженный исследуемым материалом контейнер в собранном виде помещается в герметичную высокотемпературную печь, нагрев которой проводится либо в вакууме, либо в инертной среде в зависимости от летучести образца. Образование перемычки в процессе плавления и сопротивление ее контролируется наличием омического контакта. Сопротивление перемычки для большинства исследуемых веществ при комнатной температуре составляло приблизительно 1 10 ома. Контейнер позволяет многократно производить измерения на различных веществах. Следует отметить, что в данном случае теплоотвод излучением заменяется теплоотводом стенки трубки вблизи отверстия, заполненного исследуемым веществом. Как показывают расчеты, это влияние описывается следующим выражением [c.147]

Нагрев образцов осуществляли в высокотемпературной установке с вольфрамовым нагревателем и керамической теплоизоляцией. Температуру измеряли микрооптическим пирометром ОМП-021 и вольфрам-ре-ниевыми термопарами (ВР 5/20). Результаты измерения электросопротивления крупки из графита в зависимости от гранулометрического состава показали, что с увеличением размера зерен электросопротивление одного и того же материала уменьшается. [c.81]

В установке для измерения энтальпии в интервале 400—1300° К (рис. 5) вместо вакуумной камеры использована труба из нержавеющей стали с внутренним диаметром 25 мм. Нагрев образцов осуществляется печью с нихромовым нагревателем. Труба с помощью вакуумных уплотнений соединена с верхним фланцем подвески и вакуумной камерой калориметрического блока. Верхний фланец служит для установки шарнирной поперечной подвески образца, срабатывающей при пережигании молибденовой нити, и введения хромель-алюмелевой термопары в кварцевом чехле для измерения температуры образца. Вакуумная камера калориметрического блока откачивается одновременно с кварцевой трубой насосом типа Н-5 (рабочий вакуум не хуже 1-10"- мм рт. ст.) и нижней своей частью погружена в термостат ТС-15. [c.141]

Коэффьщиент линейного расширения. Нагрев образца диаметром 2 мм и длиной 400 мм, предварительно отожженного в вакууме при температуре 720 °С в течение 1 ч, проводили пропусканием постоянного тока через образец. На образце были приварены платиновые флажки, по которым катетометром КМ-6 измеряли изменение длины рабочего участка образца при нагревании. Температура измерялась платино-платинородиевой термопарой П разряда. Графической обработкой данных первичных измерений бьш определен коэффициент линейного расщирения сталей по формуле / = /q(1 + ос7), где I - длина рабочего участка образца при Т(°С) /д - его длина при О °С а [c.335]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...