Рекристаллизация температуры нагрева

Зависимость величины зерна от основных факторов — температуры нагрева и степени деформации изображается для каждого металла в виде пространственной диаграммы, называемой диаграммой рекристаллизации (фиг. 78). Диаграммы рекристаллизации имеют большое практическое значение пользуясь ими, можно определить оптимальные для получения мелкого зерна после рекристаллизации температуру нагрева и степень деформации металла. Недостаток рекристаллизационных диаграмм состоит в том, [c.166]

В соответствии с описанными выше процессами изменения строения наклепанного металла при его нагреве следует ожидать и соответствующего изменения свойств. По мере повышения температуры твердость сначала слегка снижается вследствие явлений возврата. После отжига при температуре, несколько превышающей температуру рекристаллизации, твердость резко падает и достигает исходного значения (значения твердости до наклепа). Эта температура и есть минимальная температура рекристаллизации, или порог рекристаллизации (рис. 69). Аналогично изменению твердости изменяются и другие показатели прочности (предел прочности, предел текучести). На рис. 69 показаны также изменения пластичности (б). Низкая температура нагрева и происходящий при ней возврат несколько повышают пластичность, но лишь рекристаллизация восстанавливает исходную (до наклепа) пластичность металла. [c.88]

Явление зарождения и роста новых равноосных зерен взамен деформированных, вытянутых, происходящее при определенных температурах, называется рекристаллизацией. Для чистых металлов рекристаллизация начинается при абсолютной температуре, равной 0,4 абсолютной температуры плавления металла. Рекристаллизация протекает с определенной скоростью, причем время, требуемое для рекристаллизации, тем меньше, чем выше температура нагрева деформированной заготовки. [c.56]

Чтобы обеспечить условия протекания горячей деформации, приходится с увеличением ее скорости повышать температуру нагрева заготовки (для увеличения скорости рекристаллизации). [c.57]

Максимальную температуру нагрева, т. е. температуру начала горячей обработки давлением, следует назначать такой, чтобы не было пережога и перегрева. В процессе обработки нагретый металл обычно остывает, соприкасаясь с более холодным инструментом и окружающей средой. Заканчивать горячую обработку давлением следует также при вполне определенной температуре, ниже которой пластичность вследствие упрочнения (рекристаллизация не успевает произойти) падает и в изделии возможно образование трещин. Но при высоких температурах заканчивать деформирование нецелесообразно (особенно для сплавов, не имеющих фазовых превращений). В этом случае после деформирования зерна успевают вырасти и получается крупнозернистая структура, характеризующаяся низкими механическими свойствами. [c.60]

Перегрев и пережог металла являются результатом неправильного выбора температуры нагрева при горячей обработке давлением. Для уменьшения сопротивления пластической деформации (повышения пластичности металла) температуру нагрева следует выбирать возможно более высокой однако при этом может увеличиться зерно и понизиться ударная вязкость. Поэтому необходимо учитывать температуру начала обработки (обусловливающую наименьшее сопротивление деформации) и ее конца (обеспечивающую рекристаллизацию металла и необходимые размеры зерен). [c.88]

Ползучесть обусловливается двумя процессами, протекающими при высокотемпературном длительном нагружении металла и действующими противоположно. Так, в процессе пластической деформации при высоких температурах происходит упрочнение (наклеп) металла, что повышает его сопротивление деформации. Одновременно при температуре нагрева металла, превышающей температуру его рекристаллизации, происходит разупрочнение металла вследствие рекристаллизации, что облегчает деформацию. [c.199]

Скорость нарастания ползучести зависит от соотношения температур нагрева и рекристаллизации, а также от рабочих напряжений и прочностных характеристик металла. При этом чем более длительное время металл находится под нагрузкой, тем меньше величина напряжения, при котором произойдет его разрушение. [c.199]

Уменьшение неоднородности деформации в локальных объемах может быть достигнуто за счет промежуточной операции полигонизации (между деформацией и ре-кристаллизационным отжигом). Действительно, предварительная стабилизирующая полигонизация резко уменьшает степень укрупнения структуры при рекристаллизации после 8кр и несколько увеличивает бкр (рис. 189). Но при этом температура нагрева под полигонизацию должна быть относительно велика (немного ниже температуры начала рекристаллизации). [c.334]

При индукционном нагреве, который обычно применяют без изотермических выдержек, по достижении температуры нагрева, кроме измельчения зерна, происходит и существенное повышение температуры начала рекристаллизации ( t ). [c.340]

Особый характер носят диаграммы рекристаллизации для скоростного (индукционного, электроконтактного) нагрева без изотермических выдержек при температуре нагрева (рис. 195). Широкое внедрение в промышленную практику скоростных нагревов делает актуальным построение таких диаграмм. [c.359]

Поэтому максимальная температура нагрева под деформацию должна быть хотя бы немного ниже температуры начала интенсивного роста зерен (собирательной и вторичной рекристаллизации). Особенно опасно превышение температуры для нелегированных углеродистых сталей, в которых слабо проявляется барьерный механизм торможения миграции границ. [c.541]

Температура рекристаллизации в значительной степени зависит от чистоты сплава. Поскольку исследователи, как правило, работали со сплавами разной чистоты, использовать литературные данные для определения оптимальной температуры нагрева опытных сплавов под отжиг не представляется возможным. [c.15]

При температурах, превышающих температуру рекристаллизации, наблюдается рост зерна с различной интенсивностью в зависимости от вида и степени легирования. В качестве примера на рис. 6 показаны кривые роста зерна чистого ванадия и двух его сплавов. Видно существенное различие этих сплавов по склонности к росту зерна. Подобные кривые были построены для всех сплавов и выбрана температура нагрева, превышающая температуру рекристаллизации данного сплава и обеспечивающая получение зерна одинакового размера диаметром порядка 20-40 мкм. [c.18]

При более высоких температурах нагрева процесс рекристаллизации идет быстрее и интенсивнее. С увеличением продолжительности нагрева этот процесс усиливается. [c.163]

Для каждой температуры нагрева существует оптимальная величина предварительной пластической деформации (наклепа), обеспечивающей максимальное сопротивление усталости исследуемого сплава. С повышением температуры эта величина предварительной остаточной деформации уменьшается и при температуре, близкой к температуре начала рекристаллизации, положительный эффект деформационного упрочнения на усталостную прочность исчезает. [c.199]

Наиболее распространенной обработкой металлов давлением является штамповка (рис. 103, г). Проведение ТМО при штамповке осложняется вследствие трудности подбора оптимальных скоростей движения элементов штампа 1 и 2, температуры нагрева и степени деформации заготовки 3 (так как возникающее в процессе обжатия дополнительное выделение тепла способствует развитию рекристаллизации), а также необходимости осуществлять быстрое охлаждение с помощью спрейера 4 после завершения обработки давлением. [c.321]

При минимальной температуре рекристаллизации, которая называется порогом рекристаллизации, происходит наиболее резкое изменение механических свойств деформированного металла. При этом прочность резко снижается, а пластичность увеличивается (рис. 115). Изменение механических характеристик зависит не только от температуры нагрева, но и от продолжительности выдержки. Наиболее существенные изменения механических свойств металла происходят в начальный период ре-кристаллизационного отжига. Дальнейшее увеличение времени [c.355]

Термообработка стали. Для получения однородной мелкозернистой структуры горячекатаные листы нормализуются при температурах около 920° С. На фиг. И (см. вклейку) показано изменение микроструктуры листовой стали в зависимости от температуры нагрева листов после горячей и холодной прокатки. Вытянутость зерна феррита в горячекатаной стали (фиг. 11, а) устраняется после нагрева при температурах выше 900° (выше верхней критической точки), а в холоднокатаной (фиг. 11, б)— при температурах рекристаллизации (около 650°). [c.401]

Горячая прокатка металлов и сплавов производится при нагреве выше температуры рекристаллизации для стали температура нагрева составляет 0,8 Гпл Тцп — температура плавления по абсолютной шкале). Например, для малоуглеродистой стали температура горячей прокатки должна быть не ниже =0,8(273+1530) = = 1442 К=1169°С. [c.266]

При прокатке металла, имеющего температуру выше температуры рекристаллизации, ослабляются причины,, вызывающие упрочнение — искажение кристаллической решетки, остаточные напряжения. Сопротивление металла деформации в процессе прокатки остается на исходном уровне, не снижается пластичность. Чем выше температура нагрева металла под прокатку, тем меньше деформирующее усилие и выше пластичность. Однако чрезмерно повышать температуру нагрева не рекомендуется. При температуре нагрева, близкой к температуре плавления стали, наблюдается быстрый рост зерен, что приводит к снижению пластичности и разрушению металла при небольших деформациях. При повышенной температуре нагрева стали в окислительной атмосфере наблюдается явление пережога — окисление границ зерен, что также приводит к разрушению металла. Пережог происходит тем легче, чем выше температура металла и чем больше окислительный потенциал атмосферы в печи. Особенно подвержены пережогу хромоникелевые стали, что в определенной степени объясняется [c.266]

Термомеханическое восстановление упругих элементов впервые разработано в Беларуси в 1964 г. Высокотемпературная механическая обработка, связанная с температурой нагрева выше температуры рекристаллизации, приводит к деформированию аустенита, а низкотемпературная происходит при температуре ниже температуры рекристаллизации, что вызывает деформирование мартенсита. [c.546]

Образцы для определения искажений 11 и 111 рода в зависимости от температуры нагрева изготовлялись разрезанием катода на 8 частей, каждая из которых подвергалась нагреву в течение 1,5 часа при температурах 100°, 200°, 300°, 400°, 500°, 700° и 900°С. В печь одновременно помещались б образцов (по одному от каждой партии). Эти же образцы в дальнейшем использовались для определения интервала температур, в котором происходило начало рекристаллизации. [c.79]

Определение температуры начала рекристаллизации производилось по серии рентгенограмм от образцов, подвергшихся различной температуре нагрева. Съемка рентгенограмм была выполнена при статическом положении образца и кассеты. Появление отдельных точечных рефлексов на смену сплошного интерференционного кольца принималось за начало рекристаллизации. [c.80]

Нагрев электролитических покрытий ниже температуры начала рекристаллизации не влияет на их структуру. Нагрев покрытий выше температуры начала рекристаллизации приводит к постепенному росту зерен в зависимости от температуры нагрева и времени выдержки при этой температуре. [c.102]

Температура нагрева при этом виде отжига выбирается на 150—250 °С выше температуры рекристаллизации (Гр) обрабатываемого сплава. Это наименьшая температура, необходимая для протекания в наклепанном металле процессов, возвращающих ему исходные (до деформации) значения характеристик механических и других свойств. [c.111]

I группа — отжиг. первого рода или р о к р и-с т а л л и 3 а ц и о н н ы й отжиг нагрев нагартованного металла с целью осуществления возврата или обычно рекристаллизации. Температура нагрева при отжиге первого рода не связана с температурами фазовых превращений и зависит только от температуры возврата или рекристаллизации (см. стр. 142). [c.102]

При диффузионной сварке соединение образуется в ре зультате взаимной диффузии атомов в поверхностных слоях контак тирующих материалов, находящихся в твердом состоянии. Температура нагрева при сварке несколько выше или ниже температурь рекристаллизации более легкоплавкового материала. Диффузионную сварку в большинстве случаев выполняют в вакууме, однако она возможна в атмосфере инертных защитных газов. Свариваемые за готовки 3 (рис. 5.45) устанавливают внутри охлаждаемой металлической камеры 2, в которой создается вакуум 133(l(H-f-10" ) Па, и нагревают с помощью вольфрамового или молибденового нагревателя или индуктора ТВЧ 4 (5 — к вакуум1юму насосу 6 — к высокочастотному генератору).Может быть исиользоваитакже и электронный луч, позволяющий нагревать заготовки с eui,e более высокими скоростями, чем при использовании ТЕ Ч. Электронный луч применяют для нагрева тугоплавких металлов и сплавов. После тогй как достигнута требуемая температура, к заготовкам прикладывают с помощью механического /, гидравлического или пневматического устройства небольшое сжимающее давление (1—20 МПа) в течение 5—20 мин. Такая длительная выдержка увеличивает площадь контакта между предварительно очищенными свариваемыми поверхностями заготовок. Время нагрева определяется родом свариваемого металла, размерами и конфигурациями заготовок. [c.226]

Таким образом, если рекристаллизация при нагреве после горячей деформации с малой скоростью нел ела-тельна, то замедленное охлаждение после деформации или выдержка при температуре деформации не только не опасны, но, более того, обеспечивают получение максимально стабильной субструктуры. При последующем нагреве на температуры, более высокие, чем температура деформации, рекристаллизация раньше начинается в образцах, быстроохлажденных после деформации, по сравнению с образцами медленно охлажденными. [c.372]

Для предотвращения этого Ю. М. Вайнблатом и др. был применен способ деформации с малой скоростью при повышенных температурах. Возникающая при этом полигонизованная структура весьма стабильна, так что рекристаллизация в ней может совершаться только при температуре, значительно превышающей температуру нагрева на закалку. Важную роль при этом играет не только малая скорость деформации, но и высокая ее температура. Как видно из графика, приведенного на рис. 204, температура начала рекристаллизации существенно повышается с повышением температуры деформации. [c.375]

Введение примесей в металл (легирование) увеличивает температуру рекристаллизации. Чем выше степень деформации, тем ниже температура рекристаллизации. Если пластическая деформация происходит при температуре выше температуры рекристаллизации, то эффект упрочнения будет устраняться процессом рекристаллизации. При нагреве нагартованного металла ниже температуры рекристаллизации наклепанное состояние металла сохраняется. Это дает основание различать два вида обработки металла горячую и холодную деформации. Горячая деформация — пластическая деформация выше температуры рекристаллизации холодная деформация — пластическая деформация ниже температуры рекристаллизации. [c.85]

Термическая обработка, не сопровождающаяся фазовыми превращениями, встречается при обработке чистых металлов или однофазных сплавов, наблюдающихся в системах с неограниченной растворимостью компонентов в твердом состоянии (см. рис. 70), в системах сплавов с ограниченной растворимостью компонентов при концентрациях последних, определяемых отрезками А—F и Б—G (см. рис. 72), а также в системах сплавов, имеющих ЭБтектондную структуру (см. рис. 77). Термическая обработка при нагреве последних ниже критической точки Асх для всех указанных случаев, состоящая из нагрева сплавов, исключающих фазовые превращения, с последующим медленным охлаждением (обычно с печью) называется отжигом первого рода. Отжиг первого рода применяют для устранения наклепа и волокнистой структуры металлов и сплавов ранее прошедщих холодную пластическую деформацию. Таким образом, при отжиге первого рода в зависимости от температуры нагрева могут происходить процессы возврата и рекристаллизации, ведущие к снятию напряжений и к разупрочнению. [c.106]

Остаточные макронапряжения при температурах, близких к температуре возврата и рекристаллизации, быстро релакси-руются. Неоднородность распределения макронапряжений и действие циклического нагружения увеличивает скорость диффузии в металле, ускоряя процессы релаксации макронапряжений в деформированном поверхностном слое. Поэтому полагают, что влиянием макронапряжений на сопротивление усталости при температурах нагрева, близких к температуре возврата и рекристаллизации, можно пренебречь. [c.170]

Термическая обработка этих <я-алей применительно к упругим элементам отличается рядом оеобённостей. После закалки сталь должна -иметь мелкозернистое строение при минимальном коли честве остаточного аустенита. Первое условие ревизуется путем регулирования температуры нагрева при закалке или применением 2—3-кратной закалки, позволяющей повысить величину фазового наклепа и тем самым увеличит , число центров рекристаллизации, или двухкратной закалкой с промежуточным нагревом при 650° С. [c.36]

При производстве феррана необходимо строго соблюдать температурный режим при прокатке и отжиге переход за температурный оптимум резко снижает качество биметалла. Оптимальная температура нагрева феррана перед прокаткой лежит в пределах 420—470° С. При этой температуре в процессе прокатки происходит прочное соединение алюминия со сталью без образования промежуточного хрупкого диффузионного слоя (см. вклейку, лист VIH, 9 и 10). При повышении температуры нагрева (выше 550° С) между алюминием и сталью образуется диффузионная зона, являющаяся весьма хрупким сплавом алюминия и железа, растрескивающимся при прокатке (см. вклейку, лист V111, 11 и 72). Отжиг феррана является самой ответственной операцией в его производстве в силу большой разницы поведения алюминия и железа при нагревании. Температура полного отжига алюминия 350—400 С самая низкая температура рекристаллизации стали лежит в пределах 500—550 С. Чтобы приблизить оба температурных интервала, при прокатке феррана дают наибольший наклёп (70—720/о) и длительный отжиг (5—8 час.), исходя из того, что температура рекристаллизации тем ниже, чем больше наклёп и меньше размер зерна. Оптимальная температура отжига феррана лежит в пределах 530—550 С. [c.240]

В. С. Гонткевичем [16] было исследовано влияние термической обработки разных марок лопаточных сталей на рассеяния энергии колебаний. Были взяты образцы в исходном состоянии и нагреты до 300 С (выдержка 3—4 ч) для снятия искажений решетки зерен. Затем образцы нагревались до 600°С для выявления влияния рекристаллизации. При нагреве до 100—130°С в течение 30 мин демпфирующая способность стали не изменилась. Минимальную демпфирующую способность образцы имели после нагрева до 300°С, когда искажения решетки зерен были сняты. Затем под влиянием рекристаллизации происходило некоторое увеличение демпфирующих свойств, но после хранения образцов при нормальной температуре в течение года их демпфирующая способность снизилась настолько же, на сколько она снизилась при нагреве до 300°С. Исследования позволили В. С. Гоиткевичу [16] сделать следующие выводы [c.120]

Рекристаллиаационный отжиг проводят с целью восстановления пластичности после холодной деформации. Температура нагрева должна быть выше температуры рекристаллизации. [c.292]

При обкатывании и выглаживании в зоне контакта повышается температура до 350 °С и вЕлше. Температура нагрева не должна превышать температуру рекристаллизации, снимающей эффект [c.250]

Как уже отмечалось раньше, при нагреве покрытия до 400°С из него выделяется более 60% водорода, в результате чего внутренние напряжения уменьшаются (раздел III), а это способствует повышению прочности сцепления. Дальнейшее повышение температуры нагрева приводит к еш,е большему повышению прочности сцепления. Однако интенсивность роста Q для различных покрытий различна. Так, например, если покрытия, полученные из электролита без добавок и нагретые до t ZOO , увеличивают прочность сцепления со сталью до 850кг/см , то покрытия, полученные из электролита с добавками глицерина 80 г/л и сахара 30 г/л, увеличивают прочность сцепления всего до 602 кг/см (рис. 56). Такая разница в изменении прочности сцепления объясняется разными температурами начала рекристаллизации. Действительно, покрытия, полученные из электролитов без органических добавок, имеют точку начала рекристаллизации порядка 450—500°С, а покрытия, полученные из сахарно-глицериновых ванн—около [c.112]

Тугоплавкие металлы склонны к собирательной рекристаллизации при нагреве до высоких температур, особенно заметно 1фоявляющейся у молибдена и вольфрама. [c.543]

Полигонизация исследовалась в работе [157] в тугоплавких металлах — молибдене с использованием методики вакуумного травления [161]. После деформации 10% при 300° С и отжига при 1100—1150°С возникает полигонизованная структура, что приводит к повышению горячей твердости. После деформации при высокой температуре 1150° С фрагментация структуры происходит в процессе деформации. Сетка субграниц получается более четкая, чем после деформации и последующего отжига. В работе [157] было также показано, что в результате полигонизаций значительно увеличивается сопротивление молибдена малым пластическим деформациям. Так, предел упругости спеченного молибдена после деформации 9% и нагрева до 1100—1200°С возрастает в два раза — с 294 до 588 Мн1м (30 до 60 кГ1мм ), а при дальнейшем повышении температуры нагрева снижается в связи с развитием рекристаллизации. [c.194]

Диаграммы рекристаллизации. Зависимость между величиной зерна, степенью деформации, и температурой обычно выражается в виде пространственных диаграмм рекристаллизации для разных металлов и сплавов, одна из которых, например для железа, приведена на фиг. 49. Такие диаграммы в настоящее время существуют для многих металлов и сплавов, и в них установлена зависимость между величиной зерна после отжига, измеряемой в степенью деформации, определяемой в п[Лцентах обжатия в холодном состоянии, и температурой нагрева. Между тем, размер зерна после рекристаллизационного отжига зависит еще от продолжительности нагрева, наличия препятствий и [c.72]

Если степень деформации больше критической (рис. 50, схема Щ, то в процессе деформации Общность расположения кристаллитов а-фазы нарушается (рис. 50,7/, б). При медленном нагреве в области субкри-тических температур начинается рекристаллизация а-фазы, развивающаяся в межкритическом интервале (рис. 50,11, в). В результате этих процессов а 7-превращение осуществляется в нетекстурованной матрице, и образующиеся участки 7-фазы уже не связаны общностью ориентировки, хотя в каждом зернышке а-фазы превращение идет ориентированно. С повышением температуры нагрева в межкритическом интервале происходит дополнительная разориентировка кристаллитов вследствие развития рекристаллизационных процессов и в возникших участках 7-фазы (рис. 50,//, г). По окончании фазового превращения формируется мелкозернистая структура (рис. 50,//,<3). [c.106]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...