Сплавы Вытяжка с нагревом — Температура

Для листовой штамповки применяются магниево-марганцевые сплавы, из которых наибольшее распространение получили сплавы МА1 и МА8. Эти сплавы в холодном состоянии обладают низкой пластичностью, поэтому для штамповки вытяжкой их нагревают до соответствующей оптимальной температуры — 360—380° С. При этих температурах достигается степень деформации в 2,0—2,5 раза большая, чем при комнатной температуре. [c.18]

Сплав сормайт № 2 наплавляют на пуансоны и матрицы штампов, работающих на истирание (гибка, вытяжка, формовка, высадка). Толщина наплавляемого слоя 2—4 мм. Перед наплавкой штамп нагревают до температуры 600-650° С. [c.178]

Неравномерность течения металла при прессовании титановых сплавов связана с интенсивным охлаждением нагретой заготовки после ее выемки из печи при укладке в контейнер и в процессе прессования. Неравномерность температурного поля заготовки во время прессования тем больше, чем выше температура ее нагрева в печи, так как при повышении температуры возрастает интенсивность теплоотдачи. На рис. 1 показаны образцы с координатными сетками после прессования при вытяжке (к 10) в плоскую матрицу. Температура нагрева заготовок из титана ВТ1 составляла 850—1080° С, сплава 0Т4 — 900—1000° С и сплава ВТЗ-1 — 950—1100° С температура нагрева контейнера 300—500° С. В качестве смазки использовали машинное масло с различными наполнителями (10 и 25% пластинчатого графита 35% бентонита 35% сернистого молибдена 10% графита - -10% бентонита 10% сернистого молибдена) и стекла. [c.8]

Вытяжка с подогревом фланца. Сущность этого способа заключается в том, что путем нагрева уменьшают сопротивление деформированию фланца заготовки, сохраняя неизменной прочность дна. Это позволяет при одном и том же напряжении в опасной зоне изделия втягивать в матрицу больший объем металла, т. е. улучшать коэффициент вытяжки. Вытяжка с подогревом применяется в настоящее время для алюминиевых и магниевых сплавов, требующих сравнительно невысокой температуры нагрева. Этот способ незаменим при вытяжке магниевых сплавов, так как без нагрева они не поддаются штамповке. [c.168]

Установлено, что при вытяжке магниевых сплавов MAI и МА8 с нагревом фланца до температуры 350 °С критическая степень деформации увеличивается [c.232]

Вырубку деталей из магниевых сплавов (толщина заготовки до 2 мм) в отожженном состоянии и пробивку отверстий осуществляют без подогрева. Вырубка заготовок большей толщины, а также гибка, отбортовка и вытяжка осуществляются при нагреве заготовки до температуры 360° С. [c.86]

При комнатной температуре из всех операций листовой штамповки САП можно производить только гибку с радиусом кривизны 7 = 8— 115, где 5 —толщина листа. При нагреве до 420—470° С штампуемость листов из САП значительно повышается и достигает штампуемости листов из алюминиевых сплавов АМц, АВ, Д16 и др. в холодном состоянии. При указанных температурах из листов САПа можно получить сложные детали путем гибки, вытяжки, отбортовки и выдавки [6, с. 66]. Парис. 129 приведена сводная диаграмма штампуемости листов из САП-1 толщиной 1—1,5 мм. [c.269]

Штамповка с локальным нагревом заготовки была впервые применена для вытяжки деталей из магниевых сплавов, которые, имея гексагональную решетку при комнатной температуре, обладают весьма малой штампуемостью. Дальнейшие исследования [9, 10 и др.] показали, что штамповка с локальным нагревом заготовки целесообразна и для других металлов и сплавов (главным образом цветных) и для различных операций штамповки. [c.269]

Температура нагрева зоны деформации зависит от материала заготовки. Для алюминия и его сплавов она составляет 400—450 °С, для магниевых сплавов — 360—380 °С. Время выдержки для нагрева заготовки зависит, в основном, 6т ее толщины. Для заготовок из алюминиевых сплавов время выдержки определяют из расчета 6—8 с на 1 мм толщины. При вытяжке нагрев зоны пластической деформации заготовки осуществляют электронагревателями, встроенными непосредственно в штамп (рис. 11.6). Для создания возможно большей разности температур в опасном сечении и фланце заготовки пуансон штампа для вытяжки охлаждают проточной водой. В связи со сравнительно большой продолжительностью нагрева заготовки штамповку осуществляют на гидравлических прессах или на прессах для штамповки пластмасс. [c.232]

Вытяжной пуансон при штамповке алюминиевых и магниевых сплавов не должен нагреваться выше 100° С, иначе возможен обрыв заготовки. Температура стенки вытягиваемой детали должна быть для латуни не выше 300° С, а для стали не выше 450° С. Проведенные опыты [44] показывают, что предельные значения коэффициентов вытяжки /Ппред ДЛЯ штзмповки С подогревом фланца при вышеуказанных оптимальных температурах могут быть приняты при вытяжке цилиндрических деталей в два раза меньше, чем при обычной вытяжке. Соответственно отношение предельной высоты к диаметру изделия, т. е. будет составлять 2,0—2,5. При вытяжке квадратных и прямоугольных деталей отношение высоты к стороне квадрата или к наименьшей стороне прямоугольника, т. е. /г,фед/5, может составлять до 3,0—3,2 или в три— шесть раз больше высоты, получаемой при вытяжке в холодном состоянии. Таким образом, операция вытяжки с подогревом цилиндрических деталей может заменить до трех, а прямоугольных — до пяти операций холодной вытяжки. [c.227]

Для листовой штамповки применяются магниево-маргашювые сплавы, из которых наибольшее распространение в нашей промъпп ленности получили сплавы MAI и МА8. Магниевые сплавы в холода ном состоянии обладают низкой пластичностью, поэтому для штам повки вытяжкой их нагревают до соответствующей оптимальной температуры — 360—380° С. [c.19]

Горячее стекло благодаря пластичности легко обрабатывается путем выдувания (ламповые баллоны, химическая посуда), вытяжки (листовое стекло, трубки, шта-бики), прессования и отливки нагретые стеклянные части приваривают друг к другу, а также к деталям из других материалов (металлы, керамика и пр.) Листовое стекло получается на машинах Фурко посредством вытягивания полосы стекла сквозь фильеру в ша.мотной заслонке, погруженной в расплавленную стекломассу бутылки, ламповые баллоны производятся на машинах-автоматах чрезвычайно большой производительности. Изготовлевшые стеклянные изделия должны быть подвергнуты отжигу, чтобы устранить механические напряжения, образовавшиеся в стекле при быстром и неравномерном его остывании. При отжиге изделие нагревают до некоторой, достаточно высокой температуры (температура отжига), а затем подвергают весьма медленному охлаждению. Механическая обработка стекла в холодном состоянии сводится к резке (алмазом), сверловке, шлифовке и полировке. Сверловка стекла может производиться инструментами из свер.чтвердых сплавов, например победита, или латунными сверлами с применением абразивов. Металлизация стекла осуществляется различными путями в зависимости от особенностей изделия нанесением металла методом возгонки в вакууме, методом вжигания серебряной или платиновой пасты, шоопированием и химическим методом осаждения серебра, [c.164]

Сплавы 18ХМТФ и 18ХТФ поставляют в виде термически обработанных горячекатаных листов для изготовления из них деталей, требующих глубокой вытяжки. Не допускается термообработка этих сплавов выше 900° С с длительными выдержками и медленным охлаждением, так как при этом происходит укрупнение зерна и понижение пластичности металла. Для горячекатаного и холоднокатаного листа рекомендуется температура нагрева металла 850—900° С при выдержке 2—3 мин на [c.300]

За исключением плавки, все процессы обработки титана могут проводиться обычными методами. Необходимо только при обработке давлением или термической обработке не перегревать металл для получения желаемой структуры во избежание его загрязнения кислородом. Температу ра ковки зависит от состава сплава. Обычно максимальная температура ковки не должна превышать 1038, а прокатки — 871". Поскольку титан склонен к задирам и наволакиванию, то при его волочении и выдавливании необходимо применять специальные противозадирные смазки. Изготовление 1ну-ты.х деталей фасонных профилей не сопряжено с трудностями, если вытяжка заготовки не превышает iO"/(.Титан и особенно его сплавы сильно пружинят, поэтому во многих случаях изгибания приходится подвергать их нагреву до 260—316 , что одновременно п11едотвращает и растрескивание. [c.783]

Размер зерен при динамической рекристаллизации зависит также от нали чия избыточных фаз. В этом случае существенно, как высока температура деформации и насколько она превышает температуру границы растворимости. В присутствии избыточных фаз количество потенциально возможных мест за рождения центров динамической рекристаллизации увеличивается, а рост рекри- сталлизованных зерен сдерживается этими выделениями, которые играют роль барьеров. Эта ситуация аналогична влиянию включений на размер рекристалли-зованных зерен после холодной деформации и нагрева. Примером может служить рекристаллизация при прессовании сплава Sn—5 % Bi. Если осуществлять шроцесс деформации сплава с большой вытяжкой, можно разогреть заготовку до температуры сольвуса. При этом рост зерен в процессе рекристаллизации сдерживается выделениями частиц висмута, образующимися при распаде твердого раствора. О важности присутствия включений для активного протекания динамической рекристаллизации указано в работе [218]. Авторы проследили шлияние дисперсных сульфидных частиц на динамическую рекристаллизацию хромоникелевой стали (20 % г+25 7о Ni) с 0,06 % S. В образцах, содержащих избыточные сульфидные выделения при горячей деформации, была отмечена динамическая рекристаллизация, если же перегревом выше точки солидуса и замедленным охлаждением обеспечивалось расплавление и выделение сульфидов только на границах зерен при последующей горячей деформации, динамическая рекристаллизация не наблюдалась. [c.111]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...