Расчетные температуры стенок поверхностей нагрева

Расчетные температуры стенок поверхностей нагрева [c.84]

Температура, при которой проводится расчет на прочность (расчетная температура), зависит от условий обогрева и охлаждения рассматриваемого элемента. Для необогреваемых элементов расчетная температура стенки принимается равной температуре рабочего тела. Для барабана — это температура насыщения, соответствующая давлению в барабане для коллекторов, поверхностей нагрева и соединительных трубопроводов — это температура протекающего через них рабочего тела. Для обогреваемых элементов расчетную температуру стенки (°С) определяют по зависимостям, приведенным ниже. [c.224]

Расчетные температуры стенок труб различных поверхностей нагрева выбираются следующим образом. [c.378]

У водотрубных котлов разница температуры рабочей среды на выходе из различных змеевиков соответствующего пакета поверхности нагрева (температурная разверка) не должна выходить за пределы, принятые при определении расчетной температуры стенок труб. Для этого необходимо обеспечить равномерность температуры горячих газов по ширине топки и газоходов и равномерное распределение среды по змеевикам. [c.7]

Во втором — сообщаются методы определения толщины стенки при конструкторском расчете по выбору основных размеров труб поверхностей нагрева и трубопроводов, нагруженных внутренним давлением, конических переходов, выпуклых днищ, плоских днищ и крышек. В этом же ОСТ 108.031.09-85 даются рекомендации по выбору расчетной температуры стенки и некоторые рекомендации по выбору конструкции. [c.316]

Температуру поверхности стенки через которую передается теплота, в опытах обычно измеряют при помощи термопар, устанавливаемых в нескольких точках поверхности нагрева. За расчетное значе[1ие принимают ее среднее арифметическое значение. [c.330]

Формула (5.14) позволяет расчетным путем определить утонение толщины стенок труб поверхностей нагрева котла наружной стороны.-Поскольку одновременно с износом наружной стороны происходит и утонение стенок труб с внутренней поверхности из-за высокотемпературной коррозии в водяном паре (или в любой другой среде), то общее уменьшение толщины стенки трубы равно сумме AsH-f А в- При больших тепловых потоках и высоких температурах металла необходимо также учитывать разность температуры на наружной и внутренней поверхностях трубы. [c.198]

РАСЧЕТНОЕ ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕМПЕРАТУРЫ МЕТАЛЛА СТЕНОК ТРУБ ПОВЕРХНОСТЕЙ НАГРЕВА [c.273]

В основу определения характеристик поверхностей нагрева положены взаимно увязанные типовые и нормативные методы расчета [48—54], что потребовало построения итерационного расчетного процесса. Итерационному уточнению подлежат 1) температура газов на входе в поверхность нагрева Гг — с точностью расчета теплового баланса поверхности нагрева 8 2) максимальная удельная тепловая нагрузка Qq — с точностью Ej 3) максимальная температура стенки металла — с точностью 83 4) средняя удельная тепловая нагрузка q — с точностью S4 5) число рядов труб вдоль газового потока — с точностью 6) потеря давления пара в поверхности нагрева Арп — с точностью ев (здесь е ,. .., — достаточно малые положительные величины). Максимальная температура стенки рассчитывается для противотока по выходной температу- [c.53]

Для расчета труб поверхностей нагрева на прочность необходимо знать максимальное значение температуры стенки труб t T- Для необогреваемых труб эту температуру принимают равной номинальной температуре рабочей среды (воды или пара) в трубах. Для обогреваемых труб расчетную температуру определяют по формуле [c.30]

Сопоставление с расчетом. Значения критических крутящих моментов для оболочек, потерявших устойчивость, вычисленных по алгоритму гл. 2, приведены в табл. 8.1. Видно, что для тонкостенных оболочек при комнатной температуре имеет место хорошее совпадение результатов расчета по формуле (5.27) гл. 2 с экспериментальными данными. Для оболочек, испытанных при изотермических состояниях, отклонение экспериментальных значений критических моментов от расчетных по формуле (5.27) гл. 2 для двух законов изменения модуля сдвига от температуры (линейного и экспоненциального, см. гл. 2 и 6) составляет около 50%. То же самое наблюдается и для трех оболочек варианта II, испытанных при нестационарном нагреве. Указанное отклонение, по-видимому, связано с тем, что при высоких значениях температуры тепловоспринимающей поверхности часть материала стенки подвержена расслоению, в ней возникают пластические деформации. Кроме того, при высоких температурах могут проявляться и реологические свойства материала. [c.311]

Наряду с этим производится поверочный расчет температуры стенки при нагрузке примерно 50% номинальной для радиационных поверхностей нагрева (НРЧ, СРЧ, ВРЧ прямоточных котлов и радиационных перегревателей котельных агрегатов с естественной циркуляцией) и ширм. Температура питательной воды для котельных агрегатов блочных установок принимается соответствующей расчетному режиму работы блока, а неблочных установок — номинальной. [c.79]

Расчетная оценка режима работы котла проводится для определения потенциально опасных поверхностей нагрева и уточнения объема дополнительного экспериментального контроля. Расчетом выявляются поверхности, работающие на двухфазной среде, выполняется оценка температур стенки труб с учетом имеющихся данных по температурным раз-веркам на сверхкритическом давлении и при условии поступления на вход в отдельные змеевики пароводяной сме- [c.8]

Учет окалинообразования при расчете на прочность поверхностей нагрева осуществляется путем определения утонения стенки за расчетное время эксплуатации. При этом учитываются коррозионные потери с наружной и внутренней сторон трубы. Температуры наружной и внутренней поверхностей конкретной трубы принимают, исходя из теплового расчета котла. [c.237]

Нарушение пульсационной устойчивости — появление межвитковой незатухающей пульсации потока в отдельных трубах с постоянным периодом 10 с и более, вызываемой главным образом изменением физических свойств рабочего тела в зоне парообразования, определяется синусоидальным пульсирующим характером колебаний расхода рабочего тела, его температуры и стенок труб в параллельных элементах с постоянным периодом независимо от амплитуды пульсации. Поскольку фазы колебаний расходов, как правило, не совпадают, межвитковая пульсация внешне не нарушает общей устойчивости гидродинамического режима котла, вызывая в то же время повреждения труб в результате их перегрева или переменных температурных напряжений. Если нарушения гидравлической устойчивости того или иного вида согласно [20 невозможны, допускается при испытаниях не определять соответствующие показатели. При обнаружении в результате опытов пульсаций расхода необходимо по [20] определить расчетным путем границу пульсационной устойчивости поверхностей нагрева и проверить соответствие расчетных данных действительному расходу, при котором пульсации отсутствуют. [c.37]

Вследствие значительных размеров и тесного экранирования стенок температура газов на выходе из топочных ка.мер имеет значение, обеспечивающее при сжигании угля с расчетными характеристиками работу конвективных поверхностей нагрева без шлакования и без налипания летучей золы. [c.31]

Расчетная температура стенки труб поверхностей нагрева принимается равной среднеарифметической величине температур наружной и внутренней ее поверхностей в наиболее нагретом участке элемента. Такой подход был оправдан, пока тепловые потоки в котлах не превышали 100 тыс. кк.ал/м , а перепады температуры в стенке не превышали 15—25° С. В современных мощных котлоагрегатах тепловые потоки доходят до 500 тыс. ккал1м ч, а перепады температуры по толщине стенки достигают 80—100° С. Различие в сопротивляемости ползучести металла более горячих наружных [c.379]

При данном напряжении скорость ползучести резко увеличивается с повышением температуры. Так, например, для углеродистой стали, работающей при температуре стенки, близкой к SOff , повышение температуры на 40—50 может вызвать увеличение скорости ползучести в 8—10 раз. Поэтому даже кратковременное превышение расчетной температуры стенки значительно сокращает срок службы поверхности нагрева. [c.10]

Расчетная температура стенки труб поверхностей нагрева пароводяных теплооб.менников (охладители пара и др.) принимается [c.307]

Расчетное допускаемое напряжение материала трубы при рабочей температуре 0, определяют умножением номинального допустимого напряжения Одоп на поправочный коэффициент т], учитывающий особенности конструкции и эксплуатации трубопровода. Для трубопроводов и поверхностей нагрева, находящихся под внутренним давлением, г) = 1. Номинальное допускаемое напряжение принимается по наименьшей из величин, определяемых гарантированными прочностными характеристиками металла при рабочих температурах с учетом коэффициентов запаса прочности для элементов, работающих при температурах, не вызывающих ползучесть, — по временному сопротивлению и пределу текучести Для элементов, работающих в условиях ползучести, у которых расчетная температура стенки превышает 425°С для углеродистых и низколегированных марганцовистых сталей, 475 С для низколегированных жаропрочных сталей и 540°С для сталей аустенитного класса, — по временному сопротивлению, пределу текучести и пределу длительной прочности. Расчет на прочность по пределу ползучести Нормами не предусматривается, так как соблюдение необходимого запаса по длительной прочности обеспечивает прочность и по условиям ползучести. В табл. 8-6 приведены значения номинальных допускаемых напряжений для некоторых сталей. [c.148]

Для обогреваемых элементов расчетную температуру стенки вычисляют по формуле (10-17), учитывающей характер теплового воздействия на поверхность нагрева. Учитывают также, что некоторые трубы или группа труб этой поверхности работают с тепловой развер-кой, т. е. со средой, имеющей температуру, превышающую среднюю расчетную температуру А/разв- Это превышение известно из расчета парогенератора или определяется в результате его испытания. Для каждого конкретного случая формула упрощается и расчетная температура определяется в соответствии с рекомендациями, приведенными в [Л. 15]. [c.256]

Здесь расчетная поверхность — поверхность нагрева канала Спр — приведенный коэффициент излучения Та, Тст — средние абсолютные температуры дисперсного потока и нагреваемой стенки (произвольно принято 7 п>7 ст). В нашем случае система состоит из оболочки (стенок канала, включая его торцы) и движущихся в канале дисперсных частиц и газа (в общем случае недиатермного) . Все трудности расчета по (8-23) заключаются в оценке Спр и Гп (для луче-прозрачного газа Тп=Тст). Коэффициент Спр = 0о8пр, где <Го = = 5,67 вт1м -°К — коэффициент излучения абсолютно черного тела, а 8пр — приведенная степень черноты всей системы, зависящая от [c.267]

Следует отметить, что длина участка А Б может быть и меньше и больше нуля. Если длина АБ равна нулю, то сечение конца участка тепловой стабилизации совпадает с сечением, в котором температура стенки становится равной температуре насыщения. Сложнее обстоит дело, когда расчетное значение участка А Б меньше нуля, т. е. расчетная длина участка тепловой стабилизации оказывается больше длины участка конвективного теплообмена. Тогда сечению Б, после которого на поверхности нагрева может начаться парообразование, подходит нестабилизировапный поток, температура на оси которого равна температуре жидкости на входе в канал. [c.69]

В п. 8—14 приведены рекомендации для расчета температуры стенки труб ширмовых и конвективных поверхностей нагрева. Энтальпия среды в расчетном сечении труб i определяется по формуле (1V-3). [c.82]

Максимальная энтальпия среды в расчетном сечении Максимальная температура среды в расчетном сечении Превышение температуры среды в расчетной точке над средней Температура газов в расчетном сетении Удельное тепловосприятие поверхности нагрева в расчетном сечении Максимальное расчетное удельное тепловосприятие Принятое максимальное удель-кре тепловосприятие Сечение для прохода среды в каждом ходе Массовая скорость среды Коэффициент теплоотдачи от стенки к внутренней среде Коэффициент теплопроводности металла стенки Критерий Био Относительный шаг Коэффициент растечки Внутренняя тепловая нагрузки Параметр Расчетный коэффициент теплоотдачи от стенки к внутренней среде Температура металла стенки V макс макс А/, V Яа <7макс.Р 9мамс / шр 2 м В1 sfd ( 1Н.макс а а 4т ккал/кг с с II ккал/(м -ч) п п nf кг/(м2-сек) ккал/(м"-ч- С) ккал/(м-ч- С) ., /Ч. ъ Л,. , ЛСЛ 111 1 ОП > 1 к.тйД-Г 02-1 1 Л 84 5 4- [c.124]

Котел для использования теплоты газов после сухого тушения кокса показан на рис. 17.7. Котел-утилизатор типа КСТК-35/40-100 башенной компоновки. Подвод газов — сверху. Стены газохода котла выполнены из газоплотных панелей из труб 57 мм с толщиной стенки 5 мм, включенных в контур естественной циркуляции. Расположенные внутри газохода конвективные поверхности (трубы диаметром 28 мм с толщиной стенки 3 мм) включены в контур с МПЦ. По ходу газов последовательно расположены пароперегреватель 1, испарительная поверхность нагрева 2 и экономайзер 3. Расчетный расход газов через установку 100 000 м /ч. Температура газов на входе в котел 800 °С, температура уходящих газов 150°С, паропроизводительность установки 9 кг/с, давление перегретого пара 4 МПа, температура пара 440 °С. [c.358]

Из сопоставления экспериментальных и расчетных данных следует, что аналогия в изменении потока конденсации имеет место только в узком интервале температуры стенки от 600 до 500 °С. При более низких температурах стенки вопреки математической модели осаждение У2О5 на поверхности нагрева уменьшается. [c.145]

Применение защитных мер поверхностей нагрева от воздействия высоких температур (футеровка стенок топки, торкретирование нижней части барабана, устройство горки или решетки из шамотного кирпича и т. д.) с одной стороны способствует полному сгоранию газа, а с другой — снижает тепловосприя-тие поверхности нагрева котла и не дает возможности повысить его теплопроизводительность. Поэтому при переводе котла на газовое топливо необходимо учитывать его конструктивные особенности, условия сжигания газа и расчетные данные газо-горелочных устройств. [c.32]

Экспериментальное исследование распределения температуры по длине в натриевых тепловых трубах. Эксперименталь-пые исследования распределения температуры по длине тепловых труб проводятся, как правило, посредством измерения температуры стенки с помощью пирометра, термовизора или термопар, заделанных на наружной поверхности корпуса тепловой трубы [40—42]. Однако такой метод измерения температуры из-за необходимости учета перепадов температуры в стенке и фитиле часто дает значительные погрешности и не позволяет с достаточной точностью сравнить экспериментально полученное распределение температуры с рассчитанным. Размещение термопар непосредственно в паровом потоке дает значительна большие возможности. В первых экспериментах с натриевыми тепловыми трубами авторы книги исследовали распределение температуры пара по длине трубы, используя неподвижные термопары, размещенные в паровом потоке в тонкостенных гильзах [43]. Затем методика измерения распределения температуры по длине трубы была усовершенствована — использована подвижная микротермопара, также расположенная непосредственно в паровом канале. При этом в зоне возможного перегрева термопары вследствие аэродинамического нагрева были приняты конструкционные меры, чтобы реализовать идею мокрого термометра. Термопара была снабжена специальным капиллярным устройством, которое обеспечивало смачивание ее конденсатом. Конструкция тепловой трубы в целом была выбрана таким образом, чтобы наиболее важные конструкционные параметры соответствовали требованиям проверки расчетной модели и сохранялись неизменными в процессе проведения экспериментов. Тепловая труба была снабжена составным фитилем экранного типа с кольцевым зазором для протока жидкости. Основные геометрические размеры трубы следующие [c.55]

Сварка колец. При небольшом сечении стенки кольца работу ведут ручной ковкой на наковальне. Вид кузнечной сварки принимают внахлестку — наплоско. Отрубленную по расчетным размерам полосовую заготовку подвергают первому этапу — подготовке свариваемых концов. Концы полосовой заготовки поочередно нагревают и протягивают наплоско на клин. Затем всю заготовку нагревают и изгибают на роге наковальни, пригоняя оттянутые концы один к другому. После этого разводят концы, чтобы обеспечить доступ к их поверхности при подаче флюсов и возможность очистки их от щлаков. Подготовленную заготовку закладывают в горн и разогревают до сварочной температуры, предохраняя от окисления флюсами. Тщательно очищенную от шлаков заготовку надевают на рог наковальни и шов проковывают (рис. 90, а). [c.98]

В связи с этим для дальнейшего анализа целесообразно принять следующую расчетную схему (фиг. 42). Расположенный по оси сопла сжатый столб дуги нагревает поверхность стенки канала до температуры плавления материала наконечника. В рез ль тате охлаждения наружных стенок сопла водяным потоком в их цилиндрическом теле устанавливается стационарное температурное поле. Такая расчетная схема в достаточной степени отвечает действительным условиям работы формирующего наконечника. Следовательно, вопрос об отводе теплоты от стенок формирующе- [c.83]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...