Нагрев Температуры предельные

Отжиг — Нагрев — Температуры предельные 1 — 97 — Применение колодцев отапливаемых 1 — 112 --слитков из стали высоколегированной 1 — 303 Откосы (подкладки клиновые) — Размеры 1 — 240 Отпуск стали штамповой 2 — 381 [c.425]

Во время работы насоса необходимо следить за температурой подшипников, состоянием сальников, амплитудой вибрации, записывать показания контрольно-измерительных приборов, периодически прослушивать насос. Чрезмерный нагрев подшипников (предельное допустимое превышение температуры подшипников скольжения над температурой окружающего воздуха составляет 25°С) может происходить вследствие неправильной установки, плохого вращения смазочных колец, износа вкладышей, загрязнения масла. Повышенная вибрация (размах ее не должен превышать 0,12 мм при частоте вращения до 750 об/мин и 0,06 мм при частоте вращения до 3000 об/мин) может происходить из-за чрезмерного износа вкладышей подшипников, нарушения балансировки рабочего колеса, нарушения центровки [c.133]

Червячные передачи работают с большим тепловыделением. Между тем нагрев масла до температуры, превышающей предельную [ мтах] 95 °С, приводит к потере им защитной способности и к опасности заедания в передаче. Расчет при установившемся тепловом состоянии производят на основе теплового баланса, т. е. приравнивая тепловыделение теплоотдаче. [c.242]

Количество тепла, расходуемое на нагревание газов в камере сгорания, в регенеративном цикле уменьшается и будет пропорционально площади с—2"—<3—Ь—с. Количество тепла q подводимое к циклу без регенерации, пропорционально площади а -2 —3—Ь—а. Нагрев воздуха в регенераторе до температуры справедлив лишь для теоретического случая, практически не осуществим. В рассматриваемом теоретическом случае используется предельное количество тепла уходящих газов, которое пропорционально площади а —2 —d—d —а. Степень регенерации в данном случае равна единице. [c.373]

В работе [31] изложены результаты теоретического и экспериментального исследования по изучению термопрочности дисков стационарных турбин. Испытывали диск в разгонной установке, как это следует из рис. 4, при достаточно жестких условиях теплового нагружения. Нагрев диска начинали при достижении предельной частоты вращения (п=12 700 об/мин), которую выдерживали постоянной в течение 60 мин температура на ободе диска составляла 750°С, в то же время градиент температур по радиусу в начальный период достигал 650° С. После 13 циклов испытаний в диске была обнаружена магистральная трещина, идущая от дна лопаточного паза в полотно диска. Причиной столь быстрого разрушения диска, как показал расчет, явились циклические упругопластические деформации раз- [c.9]

Рис. 235. Влияние температуры на предельную пластичность литой стали Р12 с добавками 3,6 % Мо 8,2 % Со и 2,4 % V при прокатке на клин (а р/Т 0,15 Н р 15 с-1). Предварительный нагрев образцов до 1150 (/), 1200 (2), 1225 (3) и 1250 С (4)

Для возгорания необходимо сочетание трех элементов топлива, окислителя и источника воспламенения. Окислителем обычно служит кислород. Он может поступать в результате течи или выброса, образовываться при конденсации воздуха на стенках деталей с температурой <90 К, находиться в виде твердых частиц в жидком водороде и т.д. Топливом может служить практически любое вещество или горючий газ. Источником воспламенения являются искры, возникающие при механическом взаимодействии или электростатическом разряде, пламя, удар, кинетический нагрев, трение, химическая реакция и т. д. При определенных концентрациях горючего и окислителя всегда образуется огне- или взрывоопасная смесь. Предельные концентрации водорода и метана в огнеопасных и взрывоопасных смесях [3] приведены ниже [c.410]

В большинстве случаев предельная рабочая температура службы упругого чувствительного элемента находится в интервале 40—70% от температуры разупрочнения. В точных измерительных приборах с упруго-чувствительными элементами мембранного типа, где незначительные остаточные деформации упругого элемента резко сказываются на точности показаний б кГ/мм прибора, допустимые рабочие температуры всегда ниже, чем для обычных силовых пружин или для пружин, испытывающих только кратковременный нагрев. В последнем случае нагрев пружины при эксплуатации допускается почти до температуры максимального упрочнения (см, рис. 1). [c.281]

Рекомендуемый температурный интервал службы (нагрев без нагрузки), С Предельная температура нагрева (без нагрузки), С Рекомендуемая температура стабилизирующей термообработки, С [c.338]

Нагрев тормозных накладок, необходимый для оценки фрикционных свойств при повышенных температурах, можно осуществлять двумя способами. Один из них предусматривает нагрев в условиях, когда заданы параметры единичного торможения, их частота и число. Конечная температура при этом не лимитируется и зависит от эффективности торможений и тепло-физически.х свойств накладок. Другой способ предусматривает нагрев тормозных накладок до заданной температуры при заданных параметрах единичного торможения. Число единичных торможений в этом случае не лимитируется. При испытании тормозных накладок барабанных тормозов принимают предельную температуру 300 °С, дисковых тормозов — 4М °С. [c.220]

Анализ характера кривых на рит. 111-32 свидетельствует о следующем 1) контакт воды с газами высокой температуры (600— 700 °С) позволяет быстро нагреть ее до температуры, близкой к температуре мокрого термометра (76—78 °С) 2) влияние начальной температуры воды весьма несущественно сказывается на температуре нагретой воды Ог 3) установка контактных экономайзеров за печами (если не опасаться коррозионного воздействия воды на трубопроводы) может быть использована для нагрева воды систем отопления с 55—65 до 75—78 °С, т. е. при не очень существенном снижении температурного уровня воды в системе против обычного перепада 4) в рассматриваемом случае, как и при контакте с газами меньшей температуры, насадка, уложенная рядами, по предельной температуре нагрева воды не уступает насадке большей высоты, загруженной навалом 5) почти горизонтальное расположение опытных точек ряда кривых в области малых значений WfO свидетельствует [c.86]

На рис. 6-4 представлен график теплосодержания продуктов сгорания 1 кг ставропольского газа при коэффициенте избытка воздуха а = 1,1. При атмосферном давлении состояние насыщения наступает в точке а, в которой температура газов равна 58° С. Следовательно, даже при исчезающе малом температурном напоре нельзя за счет конденсации водяных паров нагреть воду выше этого предела. Легко убедиться в том, что в этом предельном случае нельзя также охладить отходящие газы до 0° С. [c.149]

Отсюда имеем либо Г> 0, либо Т <— 1а,т. е. для такой системы температура может быть как положительной 0 < Г < оо, так и отрицательной, причем в последнем случае существует отрицательная предельная температура Т р = — / а, выше которой система не может быть нагре-та-оо<Т<Т р. [c.342]

Нагревательное устройство должно обеспечивать равномерный нагрев образца по его рабочей части до заданной температуры испытания и поддержание этой температуры с учетом предельных отклонений, указанных ниже. [c.45]

Большинство грузоподъемных машин работает в сложном цикле нагружения со значительными перерывами в работе. Поэтому возможны случаи, когда механизм останавливают раньше, чем достигается установившаяся температура нагрева. В таких случаях тормоз может быть использован при значительно более интенсивном нагружении, и задача теплового расчета сводится к установлению допустимого времени Т непрерывной работы механизма до достижения предельной допускаемой температуры вх. За это время выделяется количество теплоты, равное РТ, идущее на нагрев тормозного шкива и элементов тормоза и отводимое в окружающую среду. [c.268]

Первый этап, предельно важен,. поскольку необходимо избежать захвата внутри заготовки каких-либо продуктов нагрева смазки, предотвратить взрывное или постепенное образование каналов и удалить весь воздух, находящийся вокруг заготовки и внутри нее. Этот этап должен быть завершен при температуре 540- 550 °С с тем, чтобы она оставалась ниже температуры карбонизации органической смазки. Однако слишком быстрый нагрев до температуры 540 °С [c.73]

На приборе Хайцтиш 1750 можно осуществлять нагрев до 1700° С, на установке для тепловой микроскопии, созданной в 1962 г. в США, предельная температура нагрева равна 2500° С. [c.136]

Рис. 221. Влияние температуры на предельную пластичность литой стали Р6МЗК5 при прокатке на клин (ст р/Т 0,15 H pSKlS с-1). Предварительный нагрев образцов до 1250 (1) 1200 (2) и 1150 С (Л)

Рис. 222. Влияние температуры на предельную пластичность литой стали Р6МЗФ4К5 при прокатке на клин (о р/Т 0,15 Н рЯа15 с-1). Предварительный нагрев образцов до 1250 (/) 1200 ( 2) н 1100°С (Л)

Рис. 228. Влияние температуры на предельную пластичность литой быстрорежущей стали Р9МЗК5 (а) и Р9Ф4К5 (б) при прокатке на клин (а,.р/Те<0.15 Н р >15 с- ). Предварительный нагрев до 1250 (/) 1200 (2) и 1150 С

Рис. 229. Влияние температуры на предельную пластичность литой быстрорежущей стали Р9МЗФ5 (а) и Р9МЗФ4К5 (б) при прокатке на клии ( T p/T iO,15 Hj,p 15 -i). Предварительный нагрев, °С

Рис. 236. Влияние температуры на предельную пластичность литой стали Р12МЗК5 при прокатке на клин (сг р/Т 0,15 Н ргк15 с- ). Предварительный нагрев образцов до 1250 (/) 1200 (2) и 1150 °С

Рис. 237. Влияние температуры на предельную пластичность литой стали Р12Ф4К5 при прокатке на клин ((Т р/Тя 0,15 H pf 15 с-1). Предварительный нагрев ов-

Барботажный принцип широко применяется в контактных котлах и при нагреве различных жидкостей с помощью собственной горелкп. Он позволяет обеспечить нагрев жидкости до высокой температуры, близкой к предельной, при небольшом барботажном слое и с высокой интенсивностью. Для контактных экономайзеров барботажный принцип менее эффективен, так как он требует установки в зоне горячих газов специального дымососа, развивающего давление не менее 200—300 мм вод. ст., что приводит к значительному расходу электроэнергии. Барботажные экономайзеры приме-нешш пока не нашли. [c.16]

При столь глубоком охлаждении газов вода нагревается всегО лишь па 10—15° С. Максимальный нагрев воды возможен при ее малом расходе. При высоте слоя правильно уложенных /на колец размерами 50x50x5 мм порядка 0,5 м предельная температура нагретой воды составляет 50° С при начальной температуре газов 220—230° С, [c.55]

Основные результаты опытов приведены на рис. III-7—III-10 [42]. Как видно из этих данных, при высокой плотности орошения Я у = 40-=-50 mV(m2-4) и коэффициенте орошения WIG>->5 кг/кг дымовые газы могут быть охлаждены до 16—18 °С при температуре исходной воды 11 —12 °С, т. е. даже при небольшой высоте насадки (0,5 м) из колец размерами 50Х50Х 5 мм можно получить перепад температур теплоносителей на холодном конце контактной камеры менее 5—10 °С. При столь глубоком охлаждении газов вода нагревается всего лишь на 10—15 °С. Максимальный нагрев возможен при малом расходе ее. При высоте слоя —0,5 м правильно уложенных рядами колец 50X50X5 мм предельная температура нагретой воды 2 составляет при начальной температуре газов 220—230 °С — 50 °С при 100—120 °С — 45 °С при 80 °С—36 °С. [c.59]

Следовательно, максимальная нагрузка ос-новного бойлера будет иметь место не в са-1мый холодный день, а тогда, когда пиковый бойлер ещ0 не включен, и необходимо нагреть воду в. основном бойлере до предельной температуры, возможной при данном давления отбора. На этот режим и следует проверять основные бойлеры. [c.61]

Ограничивая вакуум в последней ступени для повышения экономичности при плавании в холодных водах, следует повыли 1ь температуру иптателыюй воды. С этой целью может быть рекомендована частичная рециркуляция рассола. Хотя его соле-содержание при этом повышается, оно все же остается ниже принятого в обычных испарителях. Например, для 20-камерного испарителя в предельном случае при /з.в = 0 С нагрев забортной воды до оптимальной температуры =23,4° С приводит к повышению ее солесодержания до 51 200 мг1л, в обычных же испарителях солесодержание рассола доходит до 60—80 тыс. мг1л. Другим средством может быть подогрев забортной воды в охладителе рассола, но это связано с усложнением испарительной установки. [c.59]

Единственным путем произвольного, принудительного введения тепла через поверхность твердого тела является бомбардировка его электронами (электронный нагрев), при которой могут быть обеспечены граничные условия второго рода, заданные любой функцией времени. Если к этому добавить широкие пределы возможного увеличения интенсивности тепловых потоков (недоступные при других способах нагрева твердого тела при поверхностном подведении тепла), то становится очевидной необходимость точного количественного изучения метода электронного нагрева с целью превра[цения его в метод эталонирования теплового потока. Это позволило бы по-новому подойти к решению ряда старых задач и поставить много других. Например, в теплотехнических экспериментах обеспечивается исследование моделей произвольной формы при любых тепловых потоках, вводимых через поверхность в метрологии могут быть исследованы тепловые характеристики различных материалов в предельно возможном диапазоне температур и тепловых потоков в теории нестационарного теплообмена могут быть опробованы любые аналитические методы расчета температурных полей по заданным условиям на границе и, что еще важнее, могут быть развиты методы отыскания краевых функций по известному пространственно-временному температурному полю. Особенно трудной последняя задача становится в условиях фазовых превращений и при наличии химических источников тепла, участвующих в процессе теплообмена. В этом случае, помимо перемещения границ, становятся существенно непостоянными физические параметры тела и возникает необходимость отделить тепловые потоки, поступающие в тело со стороны среды, от независимых источников тепла (скрытой теплоты, теплоты химических реакций и т. д.). [c.140]

На рис. 3 приведен график нагрева деревянной пластины при одновременном нагреве ее двумя горячими пластина1ми с обеих сторон. При. этом нагрев происходит вдвое быстрее, чем при одностороннем нагревании. В предельном состоянии тело всегда принимает одинаковые температуры (прямая линия между обеими температурами нагретых пластин, принятыми одинаковыми). [c.547]

Значения предельной рабочей т пературы относятся только к нагрев телям толстого сечения. Срок служб нагревателей резко снижается с уменьшением сечения проволоки или лентьь Максимальные рабочие температур" нагревательных элементов приведены в табл. 29. В табл. 30 приведены wex j ническне свойства проволоки из [c.416]

Румера всегда привлекали проблемы статистической физики. В проблеме Изин-га — Онсагера ему удалось представить уникальное рещение Онсагера в новой математической форме. Предложенный Румером изящный и эффективный способ вычисления статистических сумм для идеальных квантовых бозе- и ферми-газов во внещнем магнитном поле позволил исследовать поведение магнитной восприимчивости электронного газа при произвольных магнитных полях и температурах. Он предположил существование модельных систем, которые нельзя нагреть до температуры выще некоторой предельной. [c.607]

Большинство современных тепловых схем опреснительных установок с промежуточным теплоносителем работают по принципу прямоточного контактного выпаривания с парообразованием в ступенях мгновенного вскипания. Нагрев опресняемой воды происходит в головном подогревателе, где она смешивается с рассолом последней ступени установки и диспергированным гидрофобным теплоносителем. Из подогревателя вода подается в ступени мгновенного вскипания установки, давление в которых от первой к последней постоянно понижается. Большая часть охлаждаемого рассола идет на рециркуляцию, а остаток — в кристаллизатор солей. Гидрофобная жидкость пропускается противотоком через конденсаторы установки, ее температура от ступени к ступени возрастает, и горячий теплоносигель вводится в головной подогреватель, где его температура доводится до предельно допустимой для пара внешнего теплоносителя. Дистиллят после разделения с теплоносителем отдает теплоту в конденсаторах и охлажденный откачивается из установки. [c.47]

Греющий пар поступает в зарубашечное пространство камеры, а его конденсат через отверстия в продольных переборках ступени отводится а общий желоб, из которого по трубам он подается в котельную. Первоначальный нагрев воды до предельной температуры происходит в первой ступени общего корпуса. Для визуальных наблюдений за работвй <аждой етупени преду- [c.197]

В период включения фрикционных муфт из-за относительного скольжения ведомых и ведущих дисков возникает теплообразование за счет работы сил трения. Ввиду малости периода включения можно считать, что вся теплота, выделяемая в этот период, идет на нагрев только фрикционных дисков, резко повышая температуру на их поверхностных слоях. После сцепления температура трущихся поверхностей дисков быстро падает за счет распределения выделенной теплоты по всему объему муфты, повышая тем11ературу всех ее деталей. При дальнейшей работе включенной муфты происходит ее остывание за счет теплоотдачи наружной поверхностью муфты в окружающую среду. Нагрев поверхностных слоев дисков выше допустимой температуры вызывает изменение коэффициента трения, повышенный износ, изменение структуры и твердости материала дисков и ряд других нежелательных явлений (задиры, коробление и т. п.). Для стальных дисков предельная допустимая температура поверхностных слоев, наибольшая к концу периода включения, не должна превышать 300—-400° С. Максимальная средняя температура деталей муфты также ограничивается и для муфты со стальными дисками в масляной ванне она не должна быть более 100—120 С. [c.156]

Точечный источник 1 (рис. 9.13) тепловой энергии и датчик температуры 2, регистрирующий температуру в точках А л Б, связаны между собой устройством 3 изменения расстояния отстаивания датчика температуры от источника энергии и размещены над эталонным и исследуемым образцами. В качестве источника энергии может быть использован луч лазера. Перемещая точечный источник и датчик температуры с постоянной скоростью вдоль поверхности эталона 4 осуществляют нагрев эталона и регистрацию предельной температуры в точке А. Затем с помощью устройства 3 изменяют расстояние отставания датчика температуры от источника энергии и регистрируют предельную температуру на другой части эталона в точке Б. Аналогичная операция производится на исследуемом образце 5. Коэффициент теплопроводности исследуемого образца вычисляют по формуле = Ядт (Т эт. а — — Тэ,,. б)/(Гобр. А — 7 о(5р. б), где Гэт. А, Гэт. Б — предельные температуры поверхности эталона на линии нагрева соответственно при первоначальном и измененном расстояниях отставания обр. А. обр. Б — предельные температуры поверхности образца при разных расстояниях отставания. Регистрация непосредственно в процессе нагрева предельных температур поверхности на различных расстояниях от источника позволяет исключить значительные затраты времени на измерение начальных температур. [c.62]

Наиболее распространенными методами активации поверхности являются нагрев, деформация, использование высокоэнергетических частиц. Возможность термической активации ограничена деградацией механических свойств материалов, особенно при образовании адгезионного соединения материалов с существенно разными гомологическими температурами. Активация деформацией успешно применяется в процессах сварки трением, прессования порошковых материалов, гидроскальпирования и т. д., но не осуществима при нанесении защитных покрытий. Тяжелые высокоэнергетические частицы (прежде всего ионы) могут вызывать перемешивание на границе раздела с образованием переходного слоя. Формирование переходного слоя позволяет избежать опасных межфазных напряжений, связанных с различием кристаллических решеток, и значительно улучшает прочность адгезионного соединения. По имеющимся оценкам [211] при отсутствии перемешивания предельная разница межатомных расстояний однотипных решеток (в том числе и металлов) составляет примерно 15%. Приведенное значение близко к величине разницы атомных радиусов, фигурирующей f в правиле Юм-Розери для образования твердых растворов. рЕсли развить эту аналогию и воспользоваться результатами работы [63] для образования твердых растворов при ионной имплантации и перемешивании, то можно ожидать образования >я1рочных соединений у материалов с разницей межатомных расстояний, достигающей 40% при условии образования переходного слоя. Влияние легких частиц (у-кванты, электроны, нейтроны, легкие ионы) в первую очередь связано с возбуждением и перестройкой электронных оболочек [219]. [c.17]

Электродвигатели и генераторы необходимо осматривать ежедневно перед началом работы, а техническое обслун<ивание производить не реже одного раза в два месяца. При приеме смены следует проверить на ощупь нагрев станины электродвигателя и его подшипников. Если температура выше нормальной (не терпит рука), то необходимо вызвать электрика для устранения причины перегрева. Уход за щетками и щеткодержателями заключается в проверке состояния их поверхности, давления на контактных кольцах, свободы движения, бесшумности работы. Давление щеток на кольца в зависимости от типа и мощности двигателя изменяется в широких пределах — от 0,4 до 3 кгс. В случае превышения допустимого давления следует заменить пружины в механизме щеткодержателя. Износ щеток не должен превышать допустимой величины. Если износ щеток достиг предельного значения (предельно допустимая высота изношенной щетки 16—25 мм для различных электродвигателей), их необходимо заменить запасными. Внешним признаком нормально работающих щеток является их блестящая поверхность по всей площади соприкосновения с контактными кольцами и отсутствие шума. [c.187]

Нагрев фланца производят до оптимальной для каждого сплава температуры. Оптимальной температурой при штамповке считают такую, при которой достигается максимальная степень деформации за одну операцию (наименьшее предельное значение коэффициента вытяжки /Ипред). [c.227]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...