Влияние температуры нагрева

Рис. 4-9. Влияние температуры нагрева t и времени выдержки Т на электрическую проводимость образцов из сплава В93.

Фиг. 317. Влияние температуры нагрева поверхности трения на величину коэффициента трения р. тканой тормозной асбестовой ленты типа А в процессе периодического торможения.

Рис. 40. Влияние температуры нагрева образца изготовленного из фторопласта-4 с коксом на величину динамического коэффициента трения

Рис. 32. Влияние температуры нагрева САП а — на угол загиба б — предельный коэффициент вытяжки

Горячекатаные листы металлокерамического молибдена толщиной 2 и 3 жж хрупки при комнатной температуре. Небольшой нагрев позволяет производить при штамповке значительные деформации в связи с переходом материала в пластичное состояние. Влияние температуры нагрева на минимально допустимый радиус изгиба rIS г — внутренний радиус гиба, S — толщина материала) представлено на рис. 4 (ребро гиба при штамповке располагалось поперек направления прокатки). При расположении ребра гиба вдоль направления прокатки критическая температура подогрева при тех же деформациях повышается на 100° С. [c.144]

Рис. 4. Влияние температуры нагрева на минимально допустимый относительный радиус изгиба молибденовых горячекатаных листов

Предел прочности при растяжении — Влияние температуры нагрева 4 — 305 [c.47]

Ударная вязкость — Влияние температуры 4 — 306 — Влияние температуры нагрева 4 — 306 [c.196]

Подготовка к прессованию 7 — 690 Предел прочности при растяжении — Влияние температуры нагрева 4 — 305 -Прессование 7 — 691 Время выдержки [c.197]

Предел прочности — Влияние низких температур 4 — 306 —Влияние скорости нагружения 4 — 308 — Влияние температуры нагрева 4 — 305 [c.294]

Предел прочности при растяжении — Влияние низких температур нагрева 4 — 306 — Влияние температуры нагрева 4 — 305 [c.320]

Механические свойства 4 — 304 — Влияние температуры нагрева 4 — 306 [c.320]

Фиг. и. Влияние температуры нагрева па структуру листовой стали, х 150 а — горячекатаной, [c.718]

Фиг. 116. Влияние температуры нагрева под закалку на механические свойства дуралюмина (Д1) после естественного старения.

Влияние температуры нагрева на предел прочности при растяжений слоистых пластиков и фибры [c.305]

Влияние температуры нагрева на ударную вязкость пластиков и фибры [c.306]

Влияние температуры нагрева и времени выдержки на концентрацию углерода в аустените и количество перлита при нормализации ферритного ковкого чугуна показано на фиг. 107 и 108. Зависимость между временем [c.552]

Фиг. 18. Влияние температуры нагрева на снятие остаточных напряжений в чугунных отливках.

Рис. 1. Влияние температуры нагрева при низкотемпературном отжиге на механические свойства серого чугуна

Рис. 2. Влияние температуры нагрева на снятие остаточных напряжений [2, З]

Рис. 15. Влияние температуры нагрева и времени выдержки на образование перлита в феррит-ном чугуне за счет растворения графита [у]

Влияние температуры нагрева и выдержки на твердость закаленного серого чугуна [1], [2, 3] [c.40]

Рис. 39. Влияние температуры нагрева и времени выдержки под закалку (а) и химического состава (б) на количество остаточного аустенита в чугуне после изотермической закалки [19]

Трудность получения стабильной глубины закаленного слоя, благодаря резкому влиянию температуры нагрева под закалку, температуры охлаждающей жидкости, времени выдержки детали в охлаждающей жидкости и про-каливаемости стали [c.123]

Фиг. 69. Влияние температуры нагрева при старении чугунных отливок на снятие остаточных напряжений.

При подборе оптимального режима термообработки опытные сплавы нагревались в масляной ванне с точностью регулировки температур + 1°. Нами было проверено влияние температур нагрева от 80 до 235 (верхний предел в 235° обусловлен близостью к нижней критической точке исследуемых сплавов, равной 240—245°, т. е. температуре начала плавления). Время выдержки изменялось от 1 до б час. [c.326]

Рис. 6. Влияние температуры нагрева на относительное удлинение электровакуумных стекол

Рис. 107. Влияние температура нагрева на величину зерна аустенита наследственно крупнозернистой (/) и мелкозернистой 2) эвтектоидной (0,8% С) стали

Рнс. 47. Влияние температуры нагрева на микротвердость покрытий (номера на рисунке соответствуют номерам электролитов, табл. 5). [c.82]

Рис. 48. Влияние температуры нагрева покрытий на искажения И н Ш рода (электролиты № i и 2).

Рис, 56, Влияние температуры нагрева покрытий на прочность сцепления Q ст и Q сч—сцепляемость покрытий, полученных из электролита без добавок Qi ст—сцепляемость покрытий, полученных 113 электролита № 2 с концентрацией сахара 30 г/л. [c.111]

Рис. 3,3. Схема наследственной зернистости и влияние температуры нагрева на величину зерна аустенита а — начальное зерно аустенита б — наследственно крупнозернистая сталь в — наследственно мелкозернистая сталь

Влияние температуры нагрева при отжиге (охлаждение на воздухе) на механические свойства силава ВТЗ-1 показано на рис. 68. Видно, что при отжиге в интервале температур до 750° С механические свойства не изменяются. С повышением температуры до 800—850° С несколько снижается предел прочности и повышается пластичность. При дальнейшем повышении температуры нагрева до 950—1000°С (р-область) заметно уменьшаются пластичность, особенно величина поперечного сужения и несколько предел прочности. [c.161]

Влияние температуры нагрева и скорости охлаждения на воздухе, с печью или в воде, на механические свойства сплава ВТ8 показано на рис. 70. У сплава ВТ8 повышает- [c.167]

Влияние температуры нагрева. Данные экспериментального исследования показывают, что на релаксацию макронапряжений в сплавах ЭИ617, ЭИ826 и ЭИ929 существенное влияние оказывает температура. Для исследуемых жаропрочных сплавов температура нагревов до 700—750° С практически не оказывает заметного влияния на величину и характер распределения макро-напряжений, которое имело место в образцах после механической обработки до нагревов. [c.147]

Взаимосвязь между макронапряжениями и степенью наклепа при нагреве. Деформационное упрочнение (наклеп) по глубине поверхностного слоя неоднородно. В первом приближении эта неоднородность характеризуется степенью наклепа, которая непосредственно связана со степенью деформации. Поскольку неоднородность пластической деформации по глубине поверхностного слоя детали, возникшая в результате механической обработки ее, является одной из основных причин образования в детали остаточных макронапряжений, то можно полагать, что между макронапряжениями и степенью наклепа существует взаимосвязь. Для установления этой взаимосвязи параллельно исследовали влияние температуры нагревов на деформационное упрочнение поверхностного слоя и релаксацию остаточных макронапряжений. С этой целью на образцах из жаропрочных сплавов ЭИ617, ЭИ826 и ЭИ929 после фрезерования, шлифования и обкатки роликом замеряли микротвердость по глубине деформированного поверх-150 [c.150]

Рис. 4.7. Изменение (Тщах (а) и Ua max (б) в зависимости от степени наклепа в образцах из с 1лава ЭИ826 после шлифования, фрезерования и обкатки роликом с учетом влияния температуры нагрева. В таблице даны условные обозначения

Фиг. 49. Влияние температуры нагрева на снятие внутренних напряжений о — по данным завода им. К. Маркса [81 6—по данным различных исследователей 1 — Бенсон и Аллисон [8] 2—Бауэр и Зипп [15] 3 —Грищенко [3].

Фиг. 107. Влияние температуры нагрева на растворимость углерода в аустените при термической обработке фер-ритпого ковкого чугуна [13].

Рис. 47. Влияние температуры нагрева на поверхностную твердость и глубину за1(аленного слоя при за1(ал1 е т. в. ч. чугуна с шаровидным графитом /—ферритиый чугун 2 —перлитный чугун [16]

Рнс. 2. Влияние температуры нагрева в МКИ на механические свойства ДФМС, полученных при закалке в воде (сплошные линии) н при охлаждении со скоростью около 80 °С/с (штриховые линии), Сталь типа 08Г2СФ [6] [c.20]

Изучение влияния температуры нагрева на степен удаления водорода из покрытия производилось при тем пературах 100, 200, 300, 400, 500, 600, 700 и 900 С При каждой температуре образец выдерживался до tbj пор, пока из него полностью не выделялся водоро, (когда в течение 5 минут изменение давления не пре вышало 1 мм). При объеме шариков 6,46 мл и вес образцов 7—7,5 г погрешность измерений во всех случаях не превышала 1—2 мл/100 г. Такая точность из мерений и хорошая воспроизводимость результате) позволили при проведении каждого опыта ограничиться одним-двумя образцами. Исследования проводились-двумя группами электролитов. I [c.66]

Рис. 40. Влияние температуры нагрева на микроструктуру аустенитно-ферритиых сварных швов типа 18-8 (ХЗОО)

На примере сплава ВТЗ-1 показано влияние температуры нагрева от 700 до 1200° С и времени выдержки в течение 5, 30, 60 и 120 мин на макро- и микроструктуру, а также твердость. Для онределеиия начала и конца рекристаллизации был использован рентгеновский метод. Перед нагревом на одной из шлифовальных плоскостей шайб высотой и диаметром 20 мм замеряли твердость по [c.156]

Влияние температуры нагрева в интервале от 500 до 1100° С на механические свойства сплава ВТ18 показано па рис. 75, наи-лучшее сочетание прочности и пластичности получается при охлаждении на воздухе с температуры 900—950° С. [c.172]

Влияние температуры нагрева под закалку в воде на механические свойства сплавов ВТЗ-1, ВТ8, ВТ9 и ВТ25 приведено на рис. 79. Видно, что с повышением темпера- [c.181]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...