Нагрев при постоянной температуре поверхности

НАГРЕВ ПРИ ПОСТОЯННОЙ ТЕМПЕРАТУРЕ ПОВЕРХНОСТИ [c.101]

Нагрев при постоянной температуре поверхности [c.25]

Примечание. О — обычный нагрев ПТП — нагрев при постоянной температуре поверхности. [c.259]

Нагрев или охлаждение при постоянной температуре поверхности изделия (4-й способ). [c.62]

При горячем способе процесс склеивания ускоряется за счет нагрева детали или клеевого шва. Теплота подводится различными способами. Кондуктивный (контактный) нагрев детали осуществляется так. Теплота подводится при нагревании склеиваемой поверхности детали контактными (электрическими или паровыми) нагревателями, имеющими постоянную температуру поверхности. [c.67]

Наиболее часто нагрев осуществляется при постоянстве напряжения на индукторе, однако используются также режимы с примерно постоянной мощностью или температурой поверхности (ускоренный нагрев), а также режимы с изменением мощности по специальной программе (оптимальные режимы нагрева). [c.189]

Односторонний нагрев образцов стеклопластика АГ-4С проводили в установке ИМАШ-11 с различными постоянными скоростями изменения температуры. Нагрев прекращали при достижении температуры на нагреваемой поверхности от 300 до 1000° С через каждые 100 град, затем образец быстро охлаждали. В процессе нагрева измеряли температурное поле по толщине образца. [c.263]

Нагрев (охлаждение) полуограниченного тела. На поверхности х = О полуограниченного тела (х > 0), температура которого всюду одинакова и равна Too. в начальный момент времени т = О устанавливается постоянная температура Гд. Поле температур в полуограниченном теле при т > О описывается уравнением [c.200]

Охлаждение (нагрев) полуограниченного тела с фазовым переходом. В начальный момент времени т = О на поверхности х = О полуограниченного тела х > 0), имеющего всюду одинаковую температуру Too. устанавливается постоянная температура Гд (рис. 3.14). При температуре Гф, лежащей в пределах между Гд и Too, в теле происходит [c.200]

Нагрев и охлаждение в жидких средах можно рассчитывать с помощью модели процесса, соответствующей постоянной температуре печи, в данном случае — среды. Основная сложность расчета теплообмена в жидких средах заключается в определении коэффициента теплоотдачи, существенно зависящего от многих факторов температуры поверхности загрузки, физических свойств средь вблизи загрузки и в объеме ванны и др., причем в различной степени в ходе процесса. Данные по коэффициентам теплоотдачи при нагреве в жидких средах приведены, в частности, в работе [4]. [c.86]

В паровых котлах образование пара происходит при постоянном давлении и непрерывном подводе теплоты от продуктов сгорания к воде. Процесс образования перегретого пара состоит из трех последовательных стадий подогрева воды до температуры насыщения, парообразования и перегрева пара до заданной температуры. В современных паровых котлах вода, поступающая непосредственно в барабан, а из него в поверхность нагрева, как правило, предварительно нагревается в водяном экономайзере. Однако независимо от того, где происходит нагрев воды, массе воды 1 кг должно быть сообщено определенное количество теплоты, равное разности энтальпий воды кипящей и поступающей в водяной экономайзер. Для получения из кипящей воды сухого насыщенного пара ей должно быть сообщено дополнительное количество теплоты, равное скрытой теплоте парообразования. Наконец, для получения 1 кг перегретого пара определенной температуры сухому насыщенному пару необходимо сообщить теплоту, равную разности энтальпий перегретого и сухого насыщенного пара. [c.150]

Решение с граничными условиями III рода. Рассмотрим нагрев плиты бесконечной ширины и высоты, тол-ш иной 2s при теплоотдаче к ее поверхностям от окружающей среды (печи) с постоянной температурой Тп. Теплообмен поверхности плиты с окружающей средой описывается законом Ньютона. Задача теплопроводности в этом случае будет сформулирована следующим образом. [c.114]

Для сравнения определим время нагрева загрузки при исходных данных примера 2-14 с тем лишь различием, что в первой зоне нагрев ведется до заданной температуры поверхности 720 "С, а затем осуществляется выравнивание температур загрузки с постоянной температурой ее поверхности. [c.176]

Для образования электронного луча необходимо нагревать вольфрамовую спираль катода. Это осуществляется с помощью тока, получаемого от специального низковольтного трансформатора 7, который позволяет нагреть вольфрамовую нить катода до температуры примерно 2500° С, при этом с поверхности нити эмитируются электроны в большом количестве. Высокое напряжение, приложенное к полюсам с помощью источника постоянного тока 8, сообщает электронам скорость в несколько десятков тысяч километров в секунду. [c.26]

К большинству жидкостей железо относится одинаковым образом, независимо от того, было ли оно предварительно подвергнуто действию воздуха в течение длительного времени или имело свежеприготовленную поверхность. Защитные свойства оксидных пленок, образовавшихся на обыкновенном железе при низкой температуре, имеют главным образом только академический интерес однако на некоторых материалах апример на нержавеющих сталях) такие пленки чрезвычайно полезны. Образование при нормальных температурах тонких невидимых пленок не является чем-то неожиданным. Хорошо известно, что при нагревании на воздухе большинства металлов быстро образуется заметный слой окиси, толщина которого при постоянной продолжительности нагрева значительно больше при высоких температурах, чем при низких. Вернон, например, нашел, что при нагреве в течение 1 часа привес меди достигает на 1 1,63 мг при 250° 0,64 — при 200° 0,195 — лри 150° и только 0,04 — при 100° даже более низкие температуры дают легкое потемнение меди, однако уже при 50° часовой нагрев не дает никакого изменения внешнего вида, хотя изменение в весе (0,005 яг/дя ) еще обнаруживается. Вернон нашел, что более тонкие (невидимые) пленки, полученные от длительной экспозиции на чистом воздухе при низких температурах, уменьшают способность меди тускнеть в присутствии сернистых соединений — факт, отмеченный позже Констеблем Очевидно, окисные пленки слишком тонкие, чтобы быть видимыми, могут быть обнаружены, однако, другим способом они могут защитить металл не только от дальнейшего воздействия кислорода, но также в определенной степени и от других реагентов. [c.13]

Выше 1 000° С в вакууме никель начинает заметно испаряться. Поэтому постоянная нагрузка выше 800° С (около 1,5 вт/сж при блестящей поверхности) и временная нагрузка (нагрев при обезгаживании) выше 1 000° С вообще недопустимы (ухудшение изоляции ). Для определения размеров никелевых анодов и расчета необходимой при электронной бомбардировке мощности нужно знать зависимость мощности излучения от температуры, которая приведена для материала с блестящей поверхностью на рис. 5-2-8 и для шероховатого и [c.161]

Ликвация при пайке отличается от ликвации, например, при сварке и литье тем, что она связана с неравномерным плавлением припоя, активным взаимодействием последнего с основным металлом разделительной диффузией при кристаллизации, поверхностными явлениями и т. д. Расплавленный припой неравномерно взаимодействует с основным металлом по поверхности контакта. Это объясняется неодновременным расплавлением припоя. Эвтектическая составляющая его плавится в первую очередь и растекается по основному металлу. Дальнейший нагрев ведет к расплавлению новых порций припоя, обогащенных тугоплавкими компонентами сплав же, наиболее близкий по составу к эвтектике, постоянно располагается по периферии, вызывая в отдельных случаях значительную эрозию основного металла. Кроме того, количество расплавленного припоя у входной галтели больше, чем у выходной, поэтому в образовавшемся в результате взаимодействия припоя с основным металлом сплаве у входной галтели большее содержание припоя, чем у выходной, обогащенной основным металлом. По результатам микрорентгеноспектрального анализа распределения меди вдоль шва при пайке никеля медью в вакууме 10 мм рт. ст. содержание меди у входной галтели приблизительно на 15% выше. Капиллярный участок шва обеднен медью, что связано с незначительным количеством припоя в зазоре, растворением никеля и интенсивной диффузией меди в основной металл. С увеличением температуры пайки и времени выдержки при постоянном зазоре обеднение припоем как капиллярного участка шва, так и галтелей усиливается. Наоборот, увеличение соединительного зазора приводит к повышению количества припоя в шве, что в свою очередь ведет к возрастанию его содержания в зоне сплавления и повышению равномерности распределения припоя по длине шва. [c.113]

Глубинный нагрев среды с постоянными параметрами. Известно решение дифференциального уравнения теплопроводности при экспоненциальном распределении источников тока [6]. Температур а Tf точки, лежащей на расстоянии х от поверхности среды, через время 1, прошедшее с начала нагрева, при экспоненциальном распределении источников тепла будет [c.21]

Нагрев осуществляют в камерных печах, у которых заданная для нагрева температура печи (/ ечи) постоянна. При загрузке в такую печь деталей их поверхность в первый период нагрева имеет более высокую температуру чем внутренние (центральные) [c.164]

Следует отметить, что активация (ионизация) атомов при нагреве сменяется пассивацией (дезактивацией) при охлаждении. В процессе выдержки при постоянной температуре в насыщающей среде устанавливается некоторое, соответствующее данной температуре, равновесное состояние с определенным углеродным, азотным или водородным потенциалом (в зависимости от вида ХТО). В этом смысле нагрев предпочтительнее охлаждения и выдержки. Не случайно поэтому ХТО с нагревом деталей ТВЧ с последующим охлаждением существенно ускоряет процесс насыщения поверхности [139]. Так, цементация нагревом ТВЧ до 1200 °С за 1 мин позволяет получить диффузионный слой толщиной 0,46 мм с твердостью после закалки 63—65 HR э (обмазка деталей пастой из порошка древесного угля в смеси с гидролизованрым этилсиликатом). Цианирование стали 40 в пасте с желтой кровяной солью с помощью нагрева ТВЧ до 980—1000°С за 1,5—2 мин дает слой толщиной [c.198]

Специально созданное приспособление (рис. 7.3) обеспечивает высокую жесткость крепления образца. Нагрев проводится электрическим током до выбранной температуры испытания. Термоциклиро-вание осуществляется одним из известных электронных устройств (рис. 7.4). В центральной части образца длиной не менее 4 мм обеспечивается постоянная температура. Деформация в этой зоне оценивается с помощью микроскопа МВТ по смещению реперных точек, нанесенных на микротвердомере ПМТ-З. Покрытие наносится на боковые поверхности образцов (см. рис. 7.2). При испытаниях определяются величины А , А° , — количество циклов до образова- [c.131]

Тепловое травление осуществляется следующим образом образец с чистой и сухой поверхностью щлифа аккуратно кладут на медную пластину и нагревают на горелке Бузена или на песочной бане. Для нагревания также используют расплавленный металл, например олово. Нагрев в расплавленном металле обеспечивает хорошую стабильность температуры. Для лучшего наблюдения за процессом нагрева Стид предложил использовать маленькую нагревательную пластинку, которую он, изолируя, устанавливал на микроскопный столик. При постоянном применении этого метода лучше использовать печь с регулятором температуры. [c.19]

В случае сушки в периоде постоянной скорости, как известно, можно принимать температуру материала равной температуре адиабатического насыщения газа, входящего в слой, Ос.и = м- Нагрев частиц обычно принимается безградиентным. Лишь в случае крупных и плохо проводящих тепло частиц (Bi>l) ухудшение теплообмена из-за нал-ичия градиента температур внутри частицы стоит учитывать для шарообразных частиц поправочным коэффициентом 1/(1-Ь Bi/5) к эффективному коэффициенту теплообмена, считая по-прежнему температуру поверхности частицы. равной средней температуре частицы. В этом случае, очевидно, приходится сначала ориентировочно задаваться значением а для оценки величины критерия Био (В1 = аб(/> м). Б. И. Китаев и др. [Л. 60] рекомендуют подобный поправочный коэффициент для расчета прогрева кусков материала в слоях при ВК 10. [c.307]

Точечный источник 1 (рис. 9.13) тепловой энергии и датчик температуры 2, регистрирующий температуру в точках А л Б, связаны между собой устройством 3 изменения расстояния отстаивания датчика температуры от источника энергии и размещены над эталонным и исследуемым образцами. В качестве источника энергии может быть использован луч лазера. Перемещая точечный источник и датчик температуры с постоянной скоростью вдоль поверхности эталона 4 осуществляют нагрев эталона и регистрацию предельной температуры в точке А. Затем с помощью устройства 3 изменяют расстояние отставания датчика температуры от источника энергии и регистрируют предельную температуру на другой части эталона в точке Б. Аналогичная операция производится на исследуемом образце 5. Коэффициент теплопроводности исследуемого образца вычисляют по формуле = Ядт (Т эт. а — — Тэ,,. б)/(Гобр. А — 7 о(5р. б), где Гэт. А, Гэт. Б — предельные температуры поверхности эталона на линии нагрева соответственно при первоначальном и измененном расстояниях отставания обр. А. обр. Б — предельные температуры поверхности образца при разных расстояниях отставания. Регистрация непосредственно в процессе нагрева предельных температур поверхности на различных расстояниях от источника позволяет исключить значительные затраты времени на измерение начальных температур. [c.62]

Н-У18К02Х30ВС5С2- 0 1Щ-3 Наплавка уплотнительных поверхностей котельной и нефтяной аппаратуры, работающей при температуре до 600° С Ток постоянный, полярность обратная. Предварительный и сопутствующий нагрев детали до температуры 600 С. Охлаждение вместе с печью [c.72]

Пример 2-11. Плоская загрузка различной толщины 25=2, 20, 200 и 1000 мм — вносится в разогретую до температуры 860°С садочную печь с удельной мощностью нагревательных элементов 29 ООО Вт на 1 тепловоспринпмающей поверхности загрузки. Определить время нагрева поверхности загрузки Т] от начальной температуры /а до температуры / пов, при которой возможно поддержание постоянной температуры печи. Расчет произвести двумя способами — исходя пз постоянства температуры печи и исходя из постоянства теплового потока. Нагрев загрузкн двусторонний тепловыми потерями через стенки печной камеры можно пренебречь. Исходные данные для расчета начальная температура загрузки /о=0°С удельная теплоемкость загрузки с=0,197 Вт-ч/(кг °С) плотность загрузхи у=7850 кг/м теплопроводность загрузкн Я = 40,6 Вт/(м-°С) приведенный коэффициент излучения Спр=4,65 Вт/(м -К ). [c.150]

Помещение, предназначенное для выполнения доводочных работ, должно отвечать следующим требованиям 1) должно быть исключено всякое попадание пыли, являющейся одной из причин возникновения царапин на поверхности доводимой детали. Для этой же цели все рабочие должны иметь белые халаты и специальную обувь, надеваемую при входе в помещение 2) в помещении должна быть обеспечена не только постоянная температура в 20° С, но и постоянная влажность. По данным технологической лаборатории завода Калибр , оптимальная относительная влажность должна составлять 65%, отклонение от данной рекомендации приводит к ухудшению качества доводимой поверхности, а в некоторых случаях — к невозможности выполнения доводочных работ. Для поддержания постоянной температуры помещение, предназначенное для выполнения доводочных работ, даже при наличии термоконстантных установок необходимо располагать так, чтобы максимально уменьшить нагрев от солнечных лучей. Для этой цели помещения для доводки необходимо всегда располагать на северной стороне здания, что особенно важно в летние месяцы года 3) притирку и шаржирование плит необходимо производить в отдельном помещении, причем для исключения возможности деформации плит разница в температурах помещения для притирки плит и помещения для доводки деталей не должна превышать Г. [c.331]

Сульфидирование — процесс насыщения поверхностного слоя стальных деталей серой для улучшения противозадирных свойств и повышения износостойкости деталей. Этот процесс наиболее широко применяют для деталей, которые подвергают отпуску при 180—200° С (инструмент, цементованные и поверхностно закаленные детали). При сульфидировании на поверхности образуется пленка сульфида железа, которая при трении играет роль постоянной смазки. Сульфидирование инструмента и деталей при 180—200° С проводят в жидких средах. После сульфидирования в течение 5 ч при температуре 180—200° С в ванне, содержащей две части K NS и одну часть N32804, получается слой толщиной 5—8 мкм, содержание серы в слое 35—50%, при этом на поверхности образуется химическое соединение PeS. Сульфидированию подвергают детали после обработки на металлорежущих станках. Лучшие результаты получаются на деталях, сульфидированных после закалки и отпуска сульфидирование можно проводить вместо низкого отпуска. Перед сульфидированием детали тщательно обезжиривают и промывают в горячей воде. При сульфидировании в жидкой среде детали перед загрузкой рекомендуется нагреть до 150—200° С. В процессе сульфидирования детали не должны соприкасаться друг с другом и со стенками ванны. [c.171]

Способность сплава выдерживать воздействие сред при высоких температурах, особенно при длительных выдержках, зависит не только от диффузионно-барьерных свойств пленок продуктов реакции, но и от адгезии таких пленок с основным металлом. Пленки, имеющие защитные свойства, часто отстают от поверхности металла (отслаивание окалины) при циклическом нагревании и охлаждении вследствие различия в коэффициентах термического расширения у пленки и металла. В соответствии с этим разработанные Американским обществом по испытанию материалов ускоренные испытания проволок на стойкость к окислению [291 заключаются в циклическом нагреве с выдержкой в течение 2 мин при определенной температуре с последующим двухминутным периодом охлаждения. Переменный нагрев и охлаждение значительно сокращают срок службы проволоки посравнениюс постоянным нагревом. Срок службы проволоки в этих испытаниях определяется временем до разрушения или временем до увеличения ее электрического сопротивления на 10 o. [c.162]

При решении аэротермических задач в зависимости от траекторий полета ЛА имеет место нестационарный (температура конструкции изменяется по времени полета) и стационарный (температура конструкции постоянна) нагрев. Например, при полете ЛА поверхность — воздух копвективный тепловой по- [c.170]

Величина сопротивления вычислялась как среднее арифметическое из шести замеров, каждый из которых состоял в свою очередь из двух измерений, выполненных при взаимно противоположных направлениях тока. Такая методика необходима для исключения возможного влияния термотоков, возникающих в схеме в местах контактов разнородных металлов. Так как во время измерений при прохождении тока возможен нагрев образца, вызывающий дополнительное изменение электросопротивления за счет температурной составляющей, то были проведены измерения температуры образца во время длительного пребывания его под током. Оказалось, что температура повышалась в продолжение 10—15 мин на 0,1°, оставаясь затем постоянной во все время пребывания образца под током. Следовательно, устанавливался стационарный режим теплообмена между внутренними частями образца и поверхностью. Критерием стационарности процесса может служить устойчивость баланса мостовой схемы, которая отсутствует при нестационарном режиме (показания гальванометра измерительной схемы сползают с нулевой отметки). Замеры производились только после стабилизации схемы при устойчивых нулевых показаниях гальванометра. Во время измерений тщательно контролировалась температура (до 0,1°), затем в результаты измерений вносилась соответствующая поправка, чтобы привести все замеры к 20 °С. [c.44]

Сущность способа при прохождении постоянного электрического тока соответствующего напряжения и плотности через электролит между электродами поверхность катода нагревается с большой скоростью до высокой температуры. Нагрев обусловлен искровымя разрядами между поверхностью катода и электролитом, создающими пульсирующие тепловые потоки, а также экзотермическими реакциями, протекающими в газовой оболочке, образующейся у катода. [c.960]

Установившаяся температура кристалла в химически нейтральной плазме близка к температуре нейтрального газа в разряде. При протекании химических реакций на поверхности температура кристалла может превышать температуру газа вследствие экзотермического эффекта реакции. Такой температурный режим нежелателен при проведении технологических процессов, поэтому предпринимались попытки уменьшить нагрев пластин путем введения в реактор перфорированного цилиндра, расположенного коаксиально с корпусом реактора. Перфорированный цилиндр выполнен из алюминиевого листа толш,иной 1 мм. В цилиндре имеется несколько тысяч отверстий диаметром 2-ЬЗ мм, коэффициент прозрачности цилиндра (отношение плош,ади отверстий к плош,ади стенки цилиндра) обычно составляет 0,4-ь0,5. Подложки помеш,ают внутри перфорированного цилиндра. Считается, что сквозь отверстия проникают в основном химически активные частицы. Однако фактически цилиндр не приводит к снижению установившейся температуры подложек вследствие своей большой теплоемкости он просто увеличивает время нагревания подложек и при этом замедляет скорость химической реакции. На рис. 6.34 показана температурная кинетика монокристалла 81 диаметром 100 мм и толш,и-ной 0,46 мм в кварцевом цилиндрическом реакторе без цилиндра и с цилиндром. Постоянные времени нагревания кристалла суш,ественно отличаются т 150 с для края и т 170 с для центра кристалла в реакторе без цилиндра, тогда как для кристалла в цилиндре т 540 с. Установившаяся температура кристалла в обоих случаях примерно 220 °С. [c.177]

ЭН-08Х2(1Н11С9Г2-, 5 ЦН-8 Наплавка уплотнительных поверхностей аппаратуры высокого давления, работающей при температуре до 650 С Ток постоянный, полярность обратная. Нагрев детали до 700° С. В процессе наплавки температура дол)кна быть не ниже 600 С. Охлаждение медленное с печью [c.72]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...