Течение разгонное

В некоторых случаях мощность двигателя надо подбирать исходя из условия разгона агрегата в течение заданного времени (например, при разгоне автомобиля за 10 сек до скорости 100 км/ч). Работа двигателя в течение разгона, израсходованная на накопление кинетической энергии приводимых в движение масс, равна [c.208]

В течение разгона мгновенная мощность двигателя, потребная для преодоления инерционного сопротивления, определяется выражением [c.208]

Согласно формуле, выведенной в 40, коэффициент при dVv в выражении Тл равен 1/32 = 0,0314. Коэффициент при в формуле (41,32) больше этой величины в 1,28 раза. Таким образом, оказывается, что переформирование в процессе разгона течения профиля скоростей и связанное с этим изменение в характере действия сил трения приводят при ламинарном движении к увеличению примерно на 30% времени разгона течения (разгона его до достижения некоторого заданного значения Q Qy). При этом имеется в виду сравнение со временем разгона, которое было бы, если бы профиль распределения скоростей, а соответственно и потери на трение были бы такими же, как и при установившемся течении. [c.382]

Для пуска приводов с большими инерционными массами (грузоподъемные машины, приводы конвейеров, прессов, центрифуг и др.) электродвигатели должны обладать большими пусковыми моментами. При жестком соединении звеньев кинематической цепи разгон масс происходит быстро, в течение долей секунды (обычно до 0,5 с). Это приводит к большим инерционным нагрузкам деталей привода. В таких приводах следует применять пусковые муфты. Основой таких муфт могут быть автоматические самоуправляемые центробежные муфты различных конструктивных исполнений. Пусковые муфты позволяют электродвигателю легко разогнаться и, по достижении им определенной частоты вращения, начать плавный разгон рабочего органа. Одновременно пусковые муфты являются и предохранительными. [c.330]

Полагаем, что движение электрона, как частицы с массой Ше и зарядом е, под действием поля Е и ускоряющей силы еЕ происходит в течение времени т = "к/, где v — средняя квадратичная скорость электрона (тепловая, так как скоростью дрейфа пренебрегаем из-за сравнительной малости), а "к — средняя длина свободного пробега электрона (пробег). Движение с ускорением еЕ/т за время т разгонит электрон до скорости дрейфа [c.33]

Время, в течение которого угловая скорость со достигает номинального значения со = со р, будет временем разгона. [c.394]

График изменения угловой скорости ш в процессе разгона показан на рис. 31.6. Время tp, в течение которого достигается значение теоретически бесконечно велико. Практически считают, что tp = ЗB, по истечении которого отношения (ш — (о)/(1) < < 0,05. Постоянная времени В — это время, в течение которого угловая скорость ш достигла бы значения если бы она нарастала по линейному закону w = шJB)t. [c.395]

Входной канал диффузора (между обечайкой и центральным телом) обычно сначала немного сужается, а затем расширяется, т. е. имеет узкое сечение, перед которым (за системой скачков) дозвуковой поток разгоняется до критической скорости. Далее формируется участок сверхзвукового течения, завершаемый ударной волной (волнистые линии на рис. 8.42, 8.44—8.46), за которым следует область дозвукового диффузорного течения. [c.472]

В первом случае (рис. 10.57, а) сверхзвуковой поток, набегающий на решетку под нулевым углом атаки, частично тормозится в косом скачке с последующим торможением в течении сжатия при обтекании вершины профиля. В дальнейшем течении расширения происходит разгон потока с одновременным его поворотом. [c.78]

На рис. 8.2, б изображено кольцевое сопло двойного расширения с двумя угловыми точками. Разгон потока в сопле осуществляется в волнах разрежения ОАО и ОА О. При профилировании такого сопла, реализующего равномерный поток на выходе, необходимо согласованно рассчитывать волны разрежения. Расчет должен вестись одновременно по С -характеристи-кам волны ОАО и С+-характеристикам волны ОА О. Расчет течения в области АА О осуществляет специальная элементарная задача. [c.220]

В сопле со смещёнными угловыми точками (рис. 8.2, в) разгонным участком является область АВСО. Для расчета течения в этой области не нужно вводить специальную элементарную задачу. Он может быть выполнен с помощью двух уже упомянутых задач, осуществляющих расчет волны разрежения AB и области АСО взаимодействия волн разрежения, опирающихся на линию СО, вдоль которой 0 = 0. [c.220]

Такая задача встречается в корабельной гидродинамике, например, при нестационарных режимах движения крыльевой системы быстроходного судна (колебания на волнении, разгон, торможение). В ряде случаев отдельные элементы системы стойки, крылья—находятся в режимах кавитации (или вентиляции), при которых с течением времени изменяются скорость набегающего потока, длина каверны, а также гидродинамические силы [c.169]

Установлено, что для заданного разгона потока, например, в тепловых двигателях и машинах требуются короткие каналы. Время пребывания рабочего тела в коротких каналах мало, так как велики скорости истечения. В течение малого промежутка времени не успевает произойти обмен теплотой между рабочим телом и стенками канала, поэтому процесс истечения считают адиабатным. [c.106]

Определим закон нарастания скорости истечения во времени и вычислим время стабилизации, предполагая режим движения турбулентным в течение всего процесса разгона и коэффициент трения I постоянным. Потерями на входе в трубу для простоты рассуждений будем пренебрегать. Рассмотрим процесс истечения в некоторый произвольно выбранный момент времени t после открытия трубы. [c.333]

Другим способом является получение динамических характеристик, которые отражают поведение объекта или элемента при типовых воздействиях или возмущениях. К ним относятся кривые разгона и частотные характеристики. Первые показывают изменение во времени выходной величины элемента при скачкообразном изменении входного воздействия. Если кривые регулируемого параметра объекта после возмущения с течением времени становятся вновь постоянными (но с новым значением), то элементы называют статическими. [c.414]

Режимы движения машинного агрегата. Из приведенного выше примера можно сделать важные заключения и не прибегая к отысканию ф = ф ( ). На рис. 2.24 совмещены характеристики Мд и М с + М с = М(.. В начальный момент времени при подключении электродвигателя к сети о === О и отрезок Л С на рис. 2.24 изображает результирующий момент М в уравнении (2.12). Под действием этого момента возникает положительное ускорение а > О и угловая скорость о растет. С увеличением скорости избыточный момент уменьшается и в точке В становится равным нулю. Изменение скорости также прекращается, и дальнейшее движение может совершаться только с постоянной установившейся скоростью со = (о . В нужный момент выключают двигатель, и тогда под действием отрицательного момента сил сопротивлений произойдет постепенная остановка вентилятора. Таким образом, полный цикл работы, представленный на рис. 2.25, складывается из трех частей разгона, когда в течение времени скорость увеличивается установившегося движения в течение времени с равновесной установившейся скоростью сО(. (это состояние не может прекратиться самопроизвольно, без вмешательства извне) н, наконец, выбега, при [c.60]

Потери энергии в решетках возрастают при течении влажного пара вследствие увеличения трения в водяной пленке, разгона капель, трения между фазами, увеличения кромочного следа и дополнительного завихрения потока по концам лопаток. Потери на влажность обычно выделяются особо и будут рассмотрены отдельно. [c.107]

В работе [31] изложены результаты теоретического и экспериментального исследования по изучению термопрочности дисков стационарных турбин. Испытывали диск в разгонной установке, как это следует из рис. 4, при достаточно жестких условиях теплового нагружения. Нагрев диска начинали при достижении предельной частоты вращения (п=12 700 об/мин), которую выдерживали постоянной в течение 60 мин температура на ободе диска составляла 750°С, в то же время градиент температур по радиусу в начальный период достигал 650° С. После 13 циклов испытаний в диске была обнаружена магистральная трещина, идущая от дна лопаточного паза в полотно диска. Причиной столь быстрого разрушения диска, как показал расчет, явились циклические упругопластические деформации раз- [c.9]

Новые разработки направлены на создание батарей с большими удельными запасами энергии, большей удельной мощностью и более малогабаритных либо более дешевых. Батареи, используемые в автомобилях, должны обладать не только высокой удельной мощностью, обеспечивающей нужную разгонную характеристику, но и большим удельным запасом энергии, чтобы обеспечить достаточный ресурс до подзарядки. Некоторые промышленные фирмы в течение последних лет проводят интенсивные исследования новых типов батарей. В связи с потенциально широким рынком сбыта большинство результатов этих исследований держится под сукном , поэтому нет точных технических данных таких батарей. В связи с этим рассмотрим только общие принципы работы некоторых новых типов батарей, [c.91]

Начальный участок полученной в таких испытаниях кривой деформирования, соответствующий периоду разгона подвижной головки образца до номинальной и выравниванию напряженного состояния по его длине, отличается некоторой некорректностью. Этот период не оказывает влияния на кривую деформирования, если оканчивается до начала пластического течения материала. [c.68]

Исключения могут составлять короткие участки трубопровода, непосредственно примыкающие к сечениям с местными сопротивлениями, в которых наиболее вероятно возникновение турбулентного режима. Однако и здесь турбулентный режим быстро переходит в ламинарный. Исходя из такого представления о режимах течения, будем считать, что на протяжении всего пути разгона поршня режим течения рабочей жидкости в трубопроводах будет оставаться ламинарным и, следовательно, потери по длине на каждом участке трубопровода можно выразить на основании равенств (XI.18), (XI.19) и (XI.21) [c.210]

Начиная с этого момента, давление под поршнем воздушного цилиндра установится и достигнет значения давления в сети. Дальнейший разгон поршня будет происходить под действием этого постоянного давления до установившейся равномерной скорости. Определим величину этой скорости по уравнению (XII. 17), учитывая, что режим течения в каналах гидравлической системы будет турбулентным. [c.242]

Как отмечалось выше, при общей постановке задачи теории приспособляемости, когда программа нагружения не оговаривается, достаточно рассмотреть некоторые наиболее неблагоприятные последовательности нагружения. Так, при определении условия знакопеременного течения в соответствии с неравенством (3.10) для точек центральной части диска это будут сочетания разгона и нагрева (или останова и выравнивания температуры), т. е. все пути, соединяющие точки а я с (рис. 70). Для точек, расположенных на периферии диска, наибольшее изменение окружных напряжений отвечает направлению нагружения bd. [c.152]

Таким образо) , в соответствии со сказанным выше в пределах дозвуковых режимов течения разгон потока сопровождается нарастанием энтропии. В критическом состоянии ds = 0. Дальнейшее повышение скорости возможно лишь при уменьшении энтропии, для чего требуется организовать сгтвод тепла. Если скорость на входе в канал превышает звуковую (М > 1), то подвод тепла вызывает торможение потока dw < 0). [c.201]

Использование влажного пара в паровых турбинах, особенно атомных электростанций, создание струйных насосов, инжекторов или сопел для разгона жидкости с помощью скоростного потока расширяющегося газа или пара, использование высококалорийных металлизированных ракетных топлив, продукты сгорания которых содержат значительное по массе количество твердых частиц окислов, стимулировали исследования но высокоскоростным течениям газовзвесей и нарокапельных смесей в соплах и диффузорах. Здесь же отметим работы применительно к созданию пневмотранспорта твердых частиц потоком газа. [c.12]

Задача 1047. В троллейбусе с инерционным двигателем на каждой промежуточной стоянке маховик разгоняется в течение трех минут от 1500 до 3000 об1мин, после чего, вращаясь по инерции, он приводит в движение троллейбус. Масса маховика 1,5 т, диаметр 1,6 Считая маховик однородным диском, найти среднюю мощность двигателя, разгоняющего маховик. Сопротивлением пренебречь. [c.367]

При положительных углах атаки перед решеткой образуется система отсоединенных ударных волн (рис. 10.64) после отрыва потока около передней кромки каждой пластины возникает течение Прандтля — Майера, в котором поток разгоняется от скорости звука до некоторой сверхзву- [c.89]

Таким образом, сверхзвуковой поток, прежде чем попасть в межлопаточный канал, проходит через бесконечную систему ударных волн с постепенно увеличивающейся интенсивностью в области между соседними ударными волнами поток разгоняется до все больших скоростей (по мере приближения его к фронту решетки). Перед участком ударной волны, расположенным у входа в межлопаточный канал, газ движется поступательно с числом Маха, равным Мта1- На этом участке происходит наиболее интенсивное торможение потока, в результате которого на выходе из межлопаточного канала устанавливается дозвуковое течение. При этом величина потерь полного давления в различных элементарных струйках, прошедших через систему ударных волн, будет различна, так как интенсивность волн падает слева направо. Следовательно, при рассматриваемом обтекании решетки идеальным невязким потоком газа в достаточно удаленном от входа сечении межлопаточного канала, где статическое давление, а значит, и направление скорости уже постоянны по его ширине, величина скорости останется переменной. С целью упрощения задачи будем предполагать, что в результате турбулентного обмена между струйками поток внутри межлопаточных каналов полностью выравнивается и в соответствии с этим за решеткой устанавливается равномерный по шагу поток с постоянными статическим и полным давлениями, причем направление этого потока совпадает с направлением пластин (угол отставания б равен нулю). Важно отметить, что сделанное здесь предположение о выравнивании потока в межлопаточных каналах существенно отличается от сделанного в предыдущем параграфе предположения о выравнивании потока в сечении далеко за решеткой. В этом последнем случае мы только несколько завышаем потери по сравнению с теми потерями, которые имеются в невязком потоке газа, оставляя при этом неизменным течение в самой решетке, а следовательно, неизменным и силовое воздействие потока на нее. Иное дело при выравнивании потока в лопаточных каналах, при котором вследствие изменения течения в самой решетке происходит не только увеличение потерь, но и изменение величины равнодействующей по сравнению с ее значением в идеальном — невязком потоке газа ). Конечно, можно предположить, что выравнивание пото- [c.90]

Существенно, что рещения, рассмотренные в этом параграфе, ошграются на допущение о прямолинейности линий тока, выражаемое условием Ну щ 0. Это допущение выполняется достаточно точно лишь на некотором расстоянии от входа в плоский канал (трубу), где поток подчиняется выведенным зависимостям и является стабилизированным. Вблизи входа, на некотором начальном (или разгонном) участке структура течения более сложная и будет рассмотрена в 17. [c.328]

Задача распадается на две расчет газодинамических параметров в области волны разрежения ОАВ (разгонный участок) и определения контура сопла АС а параметров течения в области AB (выравнивающий участок). Граничная характеристика АВ волны разрежения такова, что p = Po= tgao в точке В, где оо = = агс sin Л1о . Характеристика ВС в силу требования равномерности потока на выходе из сопла является прямой линией с углом наклона ао к оси симметрии. [c.127]

В качестве примера рассмотрим динамику разгона профиля от дозвуковых до сверхзвуковых скоростей. На рис. 7,6 приведены линии 7И= onst для плоского сегментального профиля с относительной толщиной 6=12%. Образующая задавалась с помощью дробных ячеек. Критическое число Маха, при котором на теле образуется звуковая точка, равно М оо = 0,74. Течение при Мао = 0,7 (рис. 7.6, а) относится к чисто дозвуковому случаю. На рис. 7.6, б, в показаны динамика возникновения и формирования локальной сверхзвуковой зоны при М ао<Ма <1, переход через скорость звука (рис. 7.6, г) и сверхзвуко- [c.196]

Движение подводных крыльев имеет неустановившийся характер ускоренное и замедленное — на режимах разгона и торможения судна, в условиях волнения. В связи с этим ряд ученых в СССР и за рубежом начал разрабатывать теорию расчета нестационарных кавитационных течений. Линейное приближение этой задачи с иомои ью метода потенциала ускорения было исследовано в 1965 г. Сонгом и в дальнейшем развито в работах М. А. Басина, А. В. Шалларя. Ряд задач нестационарных кавитационных течений был решен в работах А. В. Кузнецова. [c.11]

Требуется выявить влияние на течение реагирующего газа притока теплоты за счет химической реакции. Интересно рассмотреть вопрос о переходе через критическую скорость звука в газовом потоке и выяснить условия, при которых этот переход возможен. Известно, что в сопле Лаваля переход через скорость звука достигается за счет геометрии сопла. Поток сначала разгоняется за счет сужения сопла, а затем, после достижения звуковой скорости, за счет расширения сопла достигается сверхзвуковая скорость. Таксе сопло называют геометрическим, а достижение скорости звука в критическом сечении — аэродинамическим кризисом. Выясним, как влияет приток энергии за счет химических реакций на газовый поток в круглой трубе с постоянней площадью поперечного сечения, когда геометрия сопла ге играет никакой роли, и как меняются основные с )изическг е величины, характеризующие поток, при переходе через скорость звука. [c.359]

Рассмотренное выше влияние диафрагмирования на макроструктуру закрученного потока тесным образом связано с изменением в структуре осредненного течения. Известно (см. гл. 3), что в приосевой зоне конического канала (диафрагмы) закрученный поток испытьшает сильный разгон, что приводит к ускорению потока в приосевой и центральной областях цилиндрического канала и образованию радиальных течений, направленных к оси канала. Под воздействием ускорения, которое с ростом интенсивности закрутки захватьшает все большую часть сечения, и происходит уменьшение интенсивности продольных пульсаций в канале. [c.84]

Нетрудно заметить, что уравнения (XII.16) и (XII.17), являющиеся уравнениями Рикатти, не интегрируются в элементарных функциях. Для нахождения их решения можно применять метод численного интегрирования. Однако для упрощения расчетов, если зависимость рд , = р (/) задана графически, можно с небольшой погрешностью представить график в виде отрезков прямых, произведя линеаризацию кривой. После этого численное интегрирование не представляет особого труда. При расчете необходимо следить по значению скорости и числу Re за режимом течения жидкости и при смене режима перейти на соответствующее уравнение. Когда значение р t) достигнет своего практически постоянного значения (например, давления в сети), то и правые части уравнений (XII.16) и (ХП.17) окажутся постоянными и их можно проинтегрировать, как дифференциальные уравнения с разделяющимися переменными. Разгон поршня будет происходить до установления постоянной скорости и . [c.235]

Со стороны массы М2 действует сила (0> направленная противоположно силе (/) и тормозящая движение системы. Под действием приложенных сил система разгоняется. При определенных значениях х, х , х действующие силы уравновешиваются, и система перемещается равномерно (без ускорения). При изменении коэффициента сил сопротивления в зо.лотнике от внач ДО оо, т. е. до закрытия золотника в момент торможения торм> система останавливается. В течение переходного процесса пер происходят относительные перемещения (колебания) масс друг относительно друга. [c.159]

Как было показано в гл. 5, многие задачи динамического анализа и синтеза цикловых механизмов могут быть решены на (базе моделей с медленно меняющимися параметрами. Вместе с тем встречаются случаи, когда допущения о медленности изменения параметров оказываются неправомерными. Помимо зон параметрического возбуждения, рассмотренных в гл. 6, такая ситуация может возникнуть на режимах, весьма далеких от резонансов. Например, изменение параметров механизма иногда носит в целом медленный характер за исключением незначительных зон, требующих отдельного рассмотрения. В этих случаях периодичность параметрических возмущений имеет второстепенное значение, поскольку колебания в течение одного цикла оказываются сильно задемпфированными. В то же время локальные возмущения системы в отмеченных зонах могут быть весьма значительными. Такая ситуация наблюдается в механизмах ряда станочных автоматов, механизмах раскладки нити текстильных машин и в других устройствах, когда основная технологическая операция совершается на участках равномерного движения рабочего органа, а его разгон и торможение осуществляются на малых отрезках времени, где переменный приведенный момент инерции, а следовательно, и собственная частота изменяются весьма резко. Аналогичные явления имеют место при рассмотрении динамики вариаторов и механизмов переменной структуры. [c.296]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...