Разгон течения в канале

Расчет характеристик разгона течения в канале без учета упругих свойств среды. Влияние на процесс разгона сил трения [c.373]

Радиус гидравлический 174 Разгон течения в канале 373 [c.505]

Начиная с этого момента, давление под поршнем воздушного цилиндра установится и достигнет значения давления в сети. Дальнейший разгон поршня будет происходить под действием этого постоянного давления до установившейся равномерной скорости. Определим величину этой скорости по уравнению (XII. 17), учитывая, что режим течения в каналах гидравлической системы будет турбулентным. [c.242]

Главная трудность возникает при решении уравнений Навье— Стокса, которые представляют собой нелинейные дифференциальные уравнения в частных производных второго порядка. Только при очень больших упрощениях эти уравнения удалось решить. Известны, например, решения [88] для установившегося плоскопараллельного течения в канале, ограниченном двумя параллельными плоскими стенками, для установившегося течения в прямолинейной трубе с круглым поперечным сечением, для разгонного течения вблизи плоской стенки, ранее находившейся в состоянии покоя и внезапно начавшей двигаться в своей собственной плоскости с постоянной скоростью для разгонного течения в бесконечно длинной круглой трубе, которое образовалось под действием возникшего перепада давлений, для плоскопараллельного й осесимметричного течения вблизи критической точки, возникшего при натекании жидкости из бесконечности на бесконечную стенку, поставленную поперек течения, и еще для нескольких простых случаев. [c.117]

Рассмотрим далее характеристики разгона рабочей среды при турбулентном течении в канале. Как и ранее, считаем, что при / = 0 величина бр меняется от нуля до бро и в дальнейшем остается неизменной. [c.374]

Схема течения в косом срезе решетки СА показана на рис. 9.12. Течение газа в косом срезе при > 1 происходит аналогично течению при обтекании внешнего тупого угла большего 180°. В минимальном сечении (в горле СА) скорость газа равна скорости звука. Около выходной кромки (в точке т ) происходит почти скачкообразное падение давления от его критического значения в горле (ртк ,) до величины pi на выходе из сопла. В результате из точки т исходит серия волн )разрежения, при прохождении через которые поток разгоняется и поворачивается в сторону свободной границы струи. Отражение волн разрежения от спинки соседней лопатки и возникновение скачков уплотнения в результате взаимодействия струй, вытекающих из соседних каналов, усложняет картину течения в косом срезе, но не нарушает общей закономерности разгона сверхзвукового потока в области косого среза. [c.155]

Рассмотрим разгон рабочей среды при ламинарном течении ее в канале. При этом [c.374]

При уменьшении р начнется течение газа. В сужающемся канале происходит разгон дозвукового потока, так что наибольшая скорость в канале соответствует выходному сечению. Опыт показывает, что при [c.114]

Так, в примере тела с внутренним каналом (рис. 3.17.6) сверхзвуковое обтекание с отошедшей головной волной реализуется, например, при постепенном разгоне тела в первоначально покоившемся газе до данной сверхзвуковой скорости. Второй режим обтекания можно получить, если считать, например, что тело, помещенное в сверхзвуковой поток с заданными параметрами, представляет собой вначале бесконечно тонкую цилиндрическую поверхность с образующими, параллельными потоку, которая затем постепенно обрастает объемом, приобретающим к некоторому моменту времени форму заданного тела. Конечно, существует бесчисленное множество вариантов приближения нестационарного потока к каждому из этих двух стационарных течений. [c.332]

Установлено, что для заданного разгона потока, например, в тепловых двигателях и машинах требуются короткие каналы. Время пребывания рабочего тела в коротких каналах мало, так как велики скорости истечения. В течение малого промежутка времени не успевает произойти обмен теплотой между рабочим телом и стенками канала, поэтому процесс истечения считают адиабатным. [c.106]

Действительно, в случае разгона турбины при ее растормаживании скорость жидкости должна была бы уменьшаться, но за счет инерции жидкости ее торможение в относительном течении отстает от режима турбины, т. е. расход жидкости при некотором скольжении оказывается большим, чем в установившемся режиме. При запуске привода посредством включения гидромуфты расход жидкости в межлопаточных каналах не успевает достичь величины, наблюдающейся при установившихся режимах, т. е. жидкость не успевает освоить предоставленный ей объем , и тяговые свойства гидромуфты оказываются ниже, чем в установившемся режиме. Таким образом, динамические характеристики муфты зависят от условий протекания процесса. [c.229]

Таким образом, сверхзвуковой поток, прежде чем попасть в межлопаточный канал, проходит через бесконечную систему ударных волн с постепенно увеличивающейся интенсивностью в области между соседними ударными волнами поток разгоняется до все больших скоростей (по мере приближения его к фронту решетки). Перед участком ударной волны, расположенным у входа в межлопаточный канал, газ движется поступательно с числом Маха, равным Мта1- На этом участке происходит наиболее интенсивное торможение потока, в результате которого на выходе из межлопаточного канала устанавливается дозвуковое течение. При этом величина потерь полного давления в различных элементарных струйках, прошедших через систему ударных волн, будет различна, так как интенсивность волн падает слева направо. Следовательно, при рассматриваемом обтекании решетки идеальным невязким потоком газа в достаточно удаленном от входа сечении межлопаточного канала, где статическое давление, а значит, и направление скорости уже постоянны по его ширине, величина скорости останется переменной. С целью упрощения задачи будем предполагать, что в результате турбулентного обмена между струйками поток внутри межлопаточных каналов полностью выравнивается и в соответствии с этим за решеткой устанавливается равномерный по шагу поток с постоянными статическим и полным давлениями, причем направление этого потока совпадает с направлением пластин (угол отставания б равен нулю). Важно отметить, что сделанное здесь предположение о выравнивании потока в межлопаточных каналах существенно отличается от сделанного в предыдущем параграфе предположения о выравнивании потока в сечении далеко за решеткой. В этом последнем случае мы только несколько завышаем потери по сравнению с теми потерями, которые имеются в невязком потоке газа, оставляя при этом неизменным течение в самой решетке, а следовательно, неизменным и силовое воздействие потока на нее. Иное дело при выравнивании потока в лопаточных каналах, при котором вследствие изменения течения в самой решетке происходит не только увеличение потерь, но и изменение величины равнодействующей по сравнению с ее значением в идеальном — невязком потоке газа ). Конечно, можно предположить, что выравнивание пото- [c.90]

Рассмотренное выше влияние диафрагмирования на макроструктуру закрученного потока тесным образом связано с изменением в структуре осредненного течения. Известно (см. гл. 3), что в приосевой зоне конического канала (диафрагмы) закрученный поток испытьшает сильный разгон, что приводит к ускорению потока в приосевой и центральной областях цилиндрического канала и образованию радиальных течений, направленных к оси канала. Под воздействием ускорения, которое с ростом интенсивности закрутки захватьшает все большую часть сечения, и происходит уменьшение интенсивности продольных пульсаций в канале. [c.84]

С ростом числа Mi при Mi>l и Rei = onst отмечается некоторый рост потерь, что, по-видимому объясняется интенсификацией кромочных процессов (дроблением пленки и разгоном капель) и увеличением скольжения капель в канале. Однако переход к сверхзвуковым скоростям в решетке сопровождается менее интенсивным возрастанием потерь по сравнению с перегретым паром. Этот результат легко объясним жидкая пленка обладает большей сопротивляемостью отрыву, и поэтому влияние скачка, замыкающего зону местных сверхзвуковых скоростей на спинке, оказывается более слабым. Следовательно, жидкая фаза стабилизирует течение в решетке при околозвуковых скоростях, причем область заметного увеличения потерь смещается в сторону больших чисел Mi, при котором скачки имеют более высокую интенсивность. [c.309]

При этом приходим к задаче о разгоне течения жидкости в канале, исследованной Б. А. Бахметевым [2]. Решением дифференциального уравнения (40.13) при рассматриваемых начальных условиях (и = 0 при = 0) является функция [c.375]

Ускорительный насос. Описанные выше до,зируюш ие системы карбюраторов обеспечивают удовлетворительную работу двигателя на установив- шихся режимах, но не всегда бывают в состоянии обеспечить его работу при постоянно встречающихся в условиях нормальной эксплуатащш переменных режимах. В особенности трудно добиться с помощью только главной дозирующей системы и системы холостого хода плавных переходов от малых нагрузок к большим при работе двигателя и быстрого разгона автомобиля. В частности, если при малой скорости движения автомобиля происходит резкое открытие дроссельной заслонки, разрежение во впускном трубопроводе в первый момент резко снижается (давление повышается приблизительно с 0,3 до 0,9 ama). Вследствие этого испарение топлива уменьшается, что приводит к ухудшению смесеобразования и к обеднению смеси. Кроме того, вследствие малой скорости воздуха в диффузоре из главного жиклера подается мало топлива. При возрастании числа оборотов двигателя скорость воздуха в каналах карбюратора нарастает быстрее, чем скорость топлива. Следствием всего этого являетс я обеднение смеси в течение всего процесса разгона, что во многих случаях приводит к обратным вспышкам в карбюраторе ( чихание ). [c.188]

При рассмотрении стационарного течения двухфазной смеси из большого объема через каналы различной геометрии важной характеристикой потока является критический (максимальный) расход смеси. По определению течение смеси считается критическим, если при фиксированных параметрах торможения и отношении расходов фаз на входе в канал невозможно добиться дальнейшего увеличения расхода смеси за счет понижения давления па выходе из кянала. Соответствующий этим условиям расход называется критическим или максимальным. Знание характеристик критического истечения газожидкостных потоков и потоков вскипающих жидкостей имеет большое значение для оценки последствий аварийной разгерметизации объемов высокого давления, для оценки максимальных расходов через каналы и сопла, в которых осуществляется разгон двухфазной жидкости. [c.274]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...