Течение расширения

Исключение составляют только ограничения, связанные с наличием запредельных значений поворота потока в течении расширения или с невозможностью образования плоского косого скачка уплотнения. [c.47]

В первом случае (рис. 10.57, а) сверхзвуковой поток, набегающий на решетку под нулевым углом атаки, частично тормозится в косом скачке с последующим торможением в течении сжатия при обтекании вершины профиля. В дальнейшем течении расширения происходит разгон потока с одновременным его поворотом. [c.78]

Во втором случае (рис. 10.57, б) все торможение осуществляется в системе из трех косых скачков и задняя кромка имеет конечную толщину. Характерной особенностью третьей решетки (рис. 10.57, в) является отсутствие угловой точки в средней части профиля. Здесь течение расширения происходит при обтекании плавной кривой, являющейся или дугой окружности или [c.79]

Картина течения в горле воздухозаборника для Мя = 5, = = 0 , й = 0,2 показана на рис. 14.11. Масштабы по осям х и г— разные. В местах расположения ударных волн линии постоянного безразмерного давления сгущаются. В области горла на входе наблюдается скачок, отраженный от обечайки. Этот скачок взаимодействует с течением расширения от угловой точки и падает на нижнюю стенку. Затем происходит последовательное отражение скачка от нижней стенки и обечайки воздухозаборника. [c.287]

Верхняя поверхность. На этой поверхности наблюдается течение расширения, [c.210]

Течение расширения в окрестности точки А излома образующей ограничено двумя линиями слабых возмущений, наклоненными к образующим ОА и АС конусов соответственно под углами [c.511]

В течение расширения около выпуклой ломаной линии воздушный поток отклоняется на малый угол 0 у п-го излома (п=1, 2, 3,. ..). Если р —давление, — местное число Маха после обтекания п-го излома, то доказать, что приближенно выполняются равенства [c.610]

Известно, что давление в следе связано с отношением длины к глубине соотношением для течения расширения Прандтля — Майера. [c.35]

Газ в цилиндре Ц в течение расширения и сжатия изменяет свое состояние по замкнутой кривой 1—а—2—б—1. За один оборот вала машины газ приходит в первоначальное свое состояние, и процессы расширения и сжатия, т. е. замкнутый процесс 1—а—2—б—могут быть повторены. Следовательно, при таком замкнутом процессе возможна непрерывная длительная работа машины. Этот замкнутый процесс называется круговым процессом, или циклом. [c.113]

Если I/ 7 1, то в точке о обраш,аются в минус бесконечность частные производные от р и от давления р но ж в случае рис. 1, г [8, 9] и частные производные от р и р но в случае рис. 1, б. Данная особенность не только не мешает построению непрерывного течения расширения в стационарном и в нестационарном случаях, но учитывается, как это [c.697]

А. А. Никольский и Г. И. Таганов (1946), опираясь на доказанную ими теорему о монотонном изменении угла наклона вектора скорости на линии перехода через звуковую скорость, доказали также теоремы о том, что наличие прямолинейного или вогнутого в поток участка контура профиля в области местной сверхзвуковой зоны обязательно приводит к возникновению скачков уплотнения. Ими также были даны некоторые оценки изменения скорости на профиле в области местной сверхзвуковой зоны было доказано, что на выпуклых в поток участках тела скорость не может возрастать с изменением угла наклона контура быстрее, чем при течении расширения Прандтля — Майера, а на вогнутых в поток участках контура скорость обязательно падает быстрее, чем при течении сжатия в простой волне. Кроме того, было доказано, что если на некотором выпуклом в поток участке контура тела скорость падает быстрее, чем при соответствующем течении Прандтля — Майера, то характеристики второго семейства, начинающиеся в точках этого участка, приходят на скачок. [c.102]

Здесь, как и в случае течения расширения в сопле Лаваля (см. далее лекцию 15), рассмотрим уравнение релаксации общего [c.87]

Сопоставим результаты расчета течения газа в коническом сопле методом малых возмущений и методом сеток [60]. Начальные данные в виде возмущений радиальной и и окружной V составляющих скорости определялись из точных расчетов. Эти возмущения задавались на дуге окружности СВ радиуса г = гн, расположенной ниже но потоку от характеристики АВ, ограничивающей течение расширения, возникающее при обтекании радиусного участка контура сопла (рис. 5.13). Для аппроксимации начальных возмущений оказалось достаточным пяти членов рядов (3.99). [c.223]

Для изучения течения в вырезе необходимо знать параметры течения вблизи передней кромки, которые вследствие присоединенного к конусу скачка уплотнения и последующего течения расширения перед цилиндрической частью, отличаются от параметров невозмущенного потока. Перед проведением основной серии экспериментов были измерены параметры потока вблизи переднего среза выреза. С помощью трубки Пито (диаметр 0.8 мм) на координатном устройстве найдено полное давление на удалении до 50 мм от цилиндрической поверхности вблизи передней кромки выреза. Определялось также статическое давление на поверхности модели. Из этих данных с помощью формулы Рэлея найдено число М = 2.84 (где индекс "с" - условия на внешней границе пограничного слоя), причем на радиусе 50 мм от пограничного слоя число М изменялось в пределах 0.03. [c.124]

Если величина достаточно мала ( у < 1), скачок и течение расширения полностью отсутствуют и обтекается глубокая выемка. Глубокие каверны характеризуются гладким свободным вязким слоем и действуют как резонаторы. [c.125]

Ниже рассмотрена структура потока вблизи выемок для двух режимов течения -с открытой и закрытой отрывными зонами. Шлирен-фотография обтекания выреза при 0 = 4 (М = 2.84) показана на фиг. 4, а. Пограничный слой отрывается в угловой точке и приближается к дну выреза, одновременно во внешнем невязком потоке возникает течение расширения. Свободный вязкий слой при подходе к задней кромке оттесняется во внешний поток, и возникает слабый скачок уплотнения. Открытый вырез виден и на фиг. 4, б о = 10). Здесь, по сравнению с у = 4, наблюдается большее утолщение свободного вязкого слоя над вырезом, а также скачок уплотнения перед задней кромкой. [c.128]

Схема течения для закрытого выреза представлена на фиг. 5, в. На переднем участке выреза имеется типичная для обтекания обратного уступа картина течения. Приближающийся к донному срезу пограничный слой отрывается в угловой точке, образуя циркуляционную зону, одновременно во внешнем невязком потоке возникает течение расширения. Задняя стенка выреза в этом случае представляет собой выступ, обтекание которого сопровождается вторичным отрывом потока, часть газа попадает в циркуляционное течение и возвращается к передней стенке. В угловой точке свободный вязкий слой опять присоединяется к стенке, а во внешнем потоке реализуется расширение потока в волне разрежения. [c.129]

Н. М. Жаворонковым была предложена несколько иная модель течения. Он исходил из предположения, что гидравлическое сопротивление шаровой укладки из частиц любой формы, в том числе и шаровой, зависит не только от потерь энергии на расширение и сжатие параллельных струек, но и от геометрии свободных зон между частицами. Характеристикой канала в этом случае будет эквивалентный диаметр da, определяемый как объемной пористостью т, так и величиной а , равной отношению поверхности элементов к объему насадки [38]. Тогда [c.41]

Используя уравнение (1-37), из уравнения (1-31) получаем выражение для работы, выполненной при течении адиабатного обратимого расширения или сжатия одного моля идеального газа, для которого теплоемкость не зависит от температуры [c.44]

Дифференциальные уравнения (1-37)— (1-41) приближенно описывают течение дисперсного потока в общем виде и могут иметь множество решений. Для того чтобы в конкретной задаче получить однозначное решение, необходимо наложить дополнительные связи, описывающие все характерные частные особенности рассматриваемого случая. Перечень этих связей, которые необходимо знать наперед, называют условиями однозначности или расширенными краевыми условиями. Пусть, например, рассматривается осесимметричный поток газовзвеси в вертикальном канале постоянного сечения. В этом случае [c.116]

Наиболее существенное изменение поля скоростей турбулентного потока (а также соответственно коэффициента сопротивления) с изменением режима течения, т. е. числа Re, имеет место в тех елучаях, когда течение происходит с отрывом потока от твердой поверхности, а изменение Re вызывает соответствующее перемещение точки отрыва вдоль этой поверхности. Такое течение характерно, например, для отрывных диффузоров с углами расширения Tsi 15-i-45°, для колен с небольшими радиусами закругления / , но без направляющих лопаток, для отводов при среднем радиусе закругления Rk < (0>6 2) Ь, а также для обтекания шара, цилиндра и т. п. В перечисленных случаях автомодельная область наступает при Reg.jT 5- Ю Т [c.15]

При постоянных условиях течения на входе и постоянной относительной длине диффузора /д = 1 /Оо или степени расширения с увеличением угла расширения (начиная от = 0°) устанавливаются последовательно четыре основных режима течения [c.28]

Течение в диффузорах с углом расширения 14° < 40° можно [c.29]

Подчеркнем еще раз, что если при течении в криволинейном канале отрывы приводят к интенсивной конденсации пара, то в потоке недогретой жидкости отрывы вызывают интенсивное парообразование. Опыты показали, что при различных начальных параметрах распределение давлений сохраняется качественно неизменным. Однако обнаружено значительное влияние геометрического параметра bifa на коэффициент сопротивления канала и его зависимость от недогрева АГн. Соответствующие графики приведены на рис. 7,19, а в виде зависимости относительного коэффициента сопротивления = от недогрева, где — коэффициент сопротивления канала в однофазной среде. Кривые расслаиваются п( геометрическому параметру Ь при относительном недогреве ДГн 30-10 з. Можно полагать, что при малых недогревах, в канале последовательно формируется пузырьковая, а затем и парокапельная структура коэффициенты потерь при этом достигают максимальных значений. Источниками дополнительных потерь кинетической энергии являются интенсификация вторичных вихревых течений, расширение отрывных зон, фазовые переходы, взаимодействие фаз, неравновесность и метастабильность процесса. [c.258]

Как отметили Ашкенас и Шерман [167], течение вдоль оси вытекающей струи в какой-то мере можно моделировать сферически симметричным течением одноатомного газа от почти континуального источника. Поэтому ряд авторов исследовали течение ог сферически симметричного источника. Согласно теории невязкого газа, такое течение расширения может ускорить газ до любого числа Маха и произвольно низкой плотности. Однако на больших расстояниях от источника плотность становится столь низкой, что молекулярные столкновения уже не могут поддерживать континуальный режим расширения. Действительно, энергия теплового движения, перпендикулярного линиям тока, непрерывно понижается и передается как среднему движению газа, так и тепловому движению вдоль линий тока. Поскольку тепловое движение связано с температурой, то это свойство часто называют замораживанием продольной температуры. [c.423]

Численное интегрирование начинается как только точность численного расчета производной d/ /dVFe из уравнения (1) становится удовлетворительной. Можно также начать интегрирование непосредственно за течением расширения у задней кромки методом проб и ошибок, принимая различные пробные значения 0 или We . Таким путем определяется величина 0 , при которой интегральная кривая проходит через критическую точку (фиг. 26). [c.39]

Схематическое изображение нашей области в плоскости (9, ф) дано на рис. 54. Христианович ) называет движения такого типа течениями расширения . 9 Криволинейные характеристики Рл(, 54 как 1-го, так и 2-го семейства [c.166]

В более ранней работе Т. Майера (Foгs hungsaгb. УВ1, 1908) были изучены сверхзвуковые течения, возникающие при обтекании стенки из двух прямолинейных участков с углом между ними, и исследованы "Течения расширения, получившие впоследствии название течений Прандтля — Майера. [c.155]

Используя течение сн атия око.ю тупого угла (обраи1ён-ное течение расширения), построим некоторый участок криволинейного канала с плавным уменьше1ш0м скорости и давло- [c.451]

Истечение сверхзвуковой струи в пространство с пониженным давлением. Пусть в сопле Лаваля круглого сечения получен равномерный сверхзвуковой поток со скоростью и давлением Ру. Этот поток вытекает в свободную атмосферу с более низким давлением Ра < Рх- В области АуАВ образовавшейся газовой струи, ограниченной прямыми характеристиками АВ и АуВ, поток останется однородным (рис. 91). Около окружности выходного отверстия происходит течение расширения, так как на границе струи давление должно равняться внешнему давлению р, . Скорость на поверхности образовавшейся осесимметричной струи 2 постоянна и определяется из интеграла Бернулли [c.382]

Был рассмотрен расчет обтекания при таких углах атакн а Ро . ко да на вхней стороне всюду имеет место течение расширения. Еслн зтО условие не ыполнястся (а<Ров). то обтекание верхяего контура происходит со сжатием за > передней кромки н образованием скачка уплотнения. Сле- [c.275]

Фиг. 1. Схема течения в донной области 1 - пограничный слой вблизи задней кромки модели 2 - течение расширения 3 - невязкий поток после расширения 4 - слой смешения (свободный пограничный слой) 5 - тороидальное течение 6 - возвратная струя 7 - хвостовой скачок 8 - точка торможения 9 - "горло" ближнего следа 0 - вязкий след / / - разделяющая линия тока, I, II, 111 - области исследования воздействия тепломассопровода

Внутренняя модель — течение газа через шаровую насадку рассматривается как движение отдельных струек по системе параллельных изогнутых каналов с внезапными сужениями и расширениями. За геометрический параметр в числах Nu и Re принимается гидравлический диаметр отдельных струек йгаяр- Большинство исследователей предпочитают рассматривать процесс движения газа в шаровых насадках с позиций внутренней модели. [c.39]

Резкое местное сужение и дальнейшее расширение проход-лого сечения отдельной струи вызывает отрыв ее от поверхности твэла. Возникновение турбулентных пульсаций и, по мере увеличения скоростей, появление отрывного течения струек приводят к значительно болынему гидродинамическому сопротивлению при течении охладителя через шаровые твэлы, по сравнению с теченлем теплоносителя в трубах при одинаковом [c.39]

Для теоретического расчета сопротивления при течении теплоносителя через ячейку шаровых элементов можно использовать теорию турбулентных свободных струй, разработанную Г. Н. Абрамовичем [30]. При этом необходимо сделать одно существенное допущение, что форма поперечного сечения струи в просвете ячейки не оказывает заметного влияния на потери энергии при расширении струйки. В этом случае потери энергии могут быть определены по зависимостям для осесимметричной круглой струи с диаметром устья струи, равным ёгадр в просвете шаровой ячейки. [c.53]

Целью исследований является установление зависимости порозности слоя от скорости потока. Для этого, казалось бы, целесообразно использовать уравнение, например (2.2), течения в неподвижном слое с той же пороз-ностью и с тем же эквивалентным диаметром частиц, что и в-случае псевдоожиженного слоя. Однако такая попытка ошибочна даже для случая однородного псевдоожижения [12]. Так как теоретически решение задачи отыскания m=/(u) связано со значительными принципиальными Трудностями, Горошко, Розенбаум и Тодес [16], рассматривая соотношения для предела устойчивости слоя беспорядочно засыпанных округлых частиц с 0,4 и свободного витания отдельной шарообразной частицы как предельные случаи, подобрали простую интерполяционную формулу для расширения псевдоожиженного слоя [c.50]

Число Re > (l-i-5) 10 практически не влияет на характер течения на участке с резким изменением величины и направления скорости (в диффузоре с углом расширения а, 60- -180у в конфузоре с углом сужения 1 30°, в колене с острым углом поворота, в колене и отводе [c.15]

Характер профиля скорости в диффузоре и длина его начального участка зависят не только от угла расширения, но и от ряда других факторов. В частности, сунтественное влияние на состояние потока в диффузоре оказывают режим течения (число Рейнольдса) и форма профиля скорости на входе в диффузор. В то же время входной профиль обусловлен формой и геометрическими параметрами предшествующих участков (прямых нро-ставок и фасонных частей, препятствий и др.). При увеличении числа Ре профиль скорости становится более пологим, а длина начального участка диффузора уменьшается (рис. 1.18). [c.26]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...