Деформация меридиональная

При приближенном установлении рабочего профиля матрицы, при котором указанные условия удовлетворены, принимается допущение, что в промежуточных стадиях процесса деформации меридиональное сечение внутренней поверхности прямолинейно и составляет с осью симметрии некоторый угол ф, уменьшающийся до минимального значения ф (равного половине угла конусности пуансона) к концу процесса (фиг. 42). [c.194]

Деформированное состояние. Главные деформации меридиональные еь тангенциальные ег. толщинные ез в различных зонах [c.39]

Наибольшее по очагу пластической деформации меридиональное напряжение ар шах определяют методом совместного решения уравнений, определяющих равновесие и пластичность заготовки при известном граничном условии, согласно которому на кромке заготовки артах == 0. Применительно к обжиму в конической матрице такое решение с учетом упрочнения (при использовании степенной аппроксимации диаграммы упрочнения), сил трения, утолщения краевой части заготовки, изгиба и спрямления ее при входе в матрицу имеет вид [c.198]

Анализ формулы (9.17а) показывает, что наибольшее по очагу пластической деформации меридиональное сжимающее напряжение увеличивается с увеличением степени деформации (г) = = 1 — 1//Соб) коэффициента трения х и интенсивности упрочнения материала заготовки, характеризуемой величиной Эпюра [c.198]

Правильное центрирование можно обеспечить и при наличии растягивающих напряжений, если пальцы расположить радиально с одной стороны ротора (положение В, рис. 265, ж). Однако в этом случае осевые тепловые деформации направлены от плоскости расположения пальцев, и меридиональная плоскость симметрии ротора будет при тепловых деформациях несколько смещаться вдоль вала. Плоскость ротора, не изменяющая своего положения относительно вала, вообще определяется положением точек пересечения осей пальцев с осью вала (положения А, Б и В). [c.390]

Тогда деформация в меридиональном направлении находится из равенства [c.217]

В случае осесимметричной деформации оболочек вращения заранее ясно, что Ni2 = о, Qi = О, Мм О, если ось совпадает с меридиональным направлением, а ось — с параллелью. Здесь предполагается, что параллели срединной поверхности So не повертываются друг относительно друга, т. е. осесимметричная деформация происходит без кручения оболочки относительно оси вращения. Уравнения равновесия (18.26) в этом случае примут вид [c.431]

Деформации (относительные удлинения) в меридиональном и широтном направлениях [c.375]

Действующие на единичной длине и вызывающие деформацию кромки меридиональный момент М и направленную по радиусу силу можно определить, если пренебречь кривизной оси спиральной камеры (полагая на единичной длине ось прямой) и использовать известный метод определения напряжений в заделке кромки цилиндрической оболочки [56]. За радиус такой эквивалентной оболочки принят Га = 7 /sin 0. [c.66]

Гофрированные элементы сильфонных компенсаторов обклеивались тензодатчиками (обычно до 50 шт), количество и места наклейки которых на испытуемых сильфонных компенсаторах обусловлены необходимостью изучить распределение кольцевых (окружных) и меридиональных деформаций по профилю гофра и неравномерность распределения деформаций по высоте и периметру компенсатора (рис. 4.1.1). [c.180]

При осесимметричной деформации все меридиональные сечения оболочки равноправны, и поэтому существенной является лишь координата s. Угол, составляемый нормалью к срединной поверхности оболочки с осью ее симметрии, обозначим буквой 9, а радиус кривизны меридиана в рассматриваемой точке / 1. Рис. 3.1 [c.123]

Выражение (3.5) устанавливает связь между радиальным перемещением меридиональной деформацией 8 и углами наклона нормали до и после деформации. Таким же образом из второго уравнения (3.2), записанного для деформированного состояния, получим [c.125]

Воспользовавшись формулами теории деформаций, можно удлинение нитей выразить через деформации оболочки в меридиональном (е ) и окружном (ёз) направлениях и деформацию сдвига [c.392]

Если нити нерастяжимы, то из условий = О, 8п = О следует, что на деформации оболочки, отнесенные к меридиональному и окружному направлениям, наложены связи [c.392]

Особенность НДС таких элементов — неравномерное распределение меридиональных напряжений и деформаций по толщине оболочки вследствие изгиба в сочетании с внутренним давлением, достаточно сильного проявления краевого эффекта в зонах, прилегающих к фланцам, а также концентрации напряжений в переходной области от фланца к оболочке. Как показывает упругий анализ НДС (см. гл. 4), определить номинальные напряжения в оболочечных элементах весьма трудно. [c.97]

Распределение вдоль меридиана размаха меридиональных термоупругих напряжений До = эквивалентного размаху термоупругих деформаций Ле = (е ) + определяют на основании условного распределения температур = эквивалентного суммарной температурной нагрузке 0s) 3 в характерных режимах Л, и Aj. [c.184]

Из этих данных видно, что при отсутствии или ограничении проскальзывания в точке А (условия 3,4) нажимное кольцо ограничивает деформации и напряжения в крышке. С другой стороны, выбирание зазора в посадочном соединении крышки с корпусом (условие 2 в точке В) ускоряет в процессе затяга рост меридиональных напряжений в крышке. Большой диапазон изменения рассматриваемой величины напряжения показывает, что произвольный выбор при расчете какого-либо одного условия взаимодействия узлов фланцевого соединения из условий 1-4, например наиболее просто учитываемого при расчете (как это принято в нормах и в расчетной практике), может дать результаты, весьма далекие от действительных. Вместе с тем, отсюда следует, что сопоставление данных тензометрических натурных или стендовых исследований напряжений и деформаций с рядом расчетных вариантов может позволить определить по совокупности характерных точек конструкции действительные условия взаимодействия и именно при этих данных проводить дальнейшую отработку расчетных схем и методов. [c.132]

При расчете по рассматриваемому здесь методу такие упрощающие предположения не требуются. При внутреннем давлении р -2р , при котором начинается текучесть в гладкой части оболочки, для заделки получены в четвертом приближении следующие результаты. В большей части жестко закрепленного сечения имеют место пластические деформации. Они превышают на внутренней поверхности в 2,47 раза, на наружной — в 1,34 раза. В средней части сечения, где изгибные меридиональные и кольцевые мембранные напряжения близки к нулю в силу условий закрепления, интенсивность напряжений не превосходит предела текучести. Поэтому пластические деформации охватывают все сечение вначале в гладкой части оболочки, а затем в заделке. [c.211]

Фотоупругий анализ меридиональных и радиальных срезов мо дели дает возможность определить разности — ае и стг — а учитывая, что при выбранном способе замораживания деформаций осевые напряжения равны ну.яю, можно легко получить окружные СГ0 и радиальные напряжения СТг в интересующем сечении модели. Однако в области сварного шва возникает пространственное напряженное состояние. Для определения компонент тензора напряжений в области сварного шва, т. е. для разделения разностей нормальных напряжений, используется метод численного интегрирования одного из дифференциальных уравнений равновесия осесимметричной задачи теории упругости [c.276]

По замеру прогибов в замороженной модели с помощью оптиметра предварительно выявлен характер и знак деформаций отдельных элементов. Для определения напряжений выполнена разрезка на меридиональные и тангенциальные пластинки по всей толщине покрывающего диска и лопаткам (фиг. 21, б) а) пластинки А, Б, В для определения меридиональных напряжений по внешней и внутренней сторонам покрывающего диска замер при просвечивании произведен в кольцевом направлении в 16 точках (с обеих сторон в каждой пластинке) 6) пластинки 1 — 7 — для определения кольцевых напряжений в трех сечениях, как указано на фиг, 21, б, слева замер m производят в одной или двух точках при просвечивании в меридиональных плоскостях в) две лопатки для контроля расположенные под углом 90 ), напряженное состояние в которых рассматривается как плоское г) торцовые срезы с втулки с обеих сторон крыльчатки для определения напряжений во втулке и концентрации напряжений в месте сопряжения лопатки со втулкой. Напряжения в модели подсчитывают по формуле о = а [c.592]

Вариант этой же конструкции -описывает сегментный бандаж, укрепленный на осевых лопатках, с телом полотна, имеющим в радиальной части некоторый наклон к плоскости ги. Тело полотна бандажа образует щель с боковыми кромками лопаток радиальной решетки, увеличивающуюся к периферии. На периферии сегменты снабжены упрочняющим буртом. При достижении расчетной частоты вращения РК момент от центробежных сил отгибает полотно сегмента к плоскости ги и сильно прижимает к кромкам лопаток радиальной решетки. Конструкция должна работать в области упругой деформации материала бандажа. Необходимо отметить, что идея создания покрывающего диска РК РОС, изгибающегося под действием центробежных сил и прижимающегося к боковым кромкам радиальной части лопаток РК, предложена Р. Бирманом в 1962 г. Отдельно стоящий, укрепленный на роторе, покрывающий оболочковый диск приставлен к задней стенке РК открытого типа и образует внутренний меридиональный обвод межлопаточных каналов. Для устранения зазора между диском и боковыми кромками лопаток радиальной решетки РК собственно тело полотна диска выполнено конусным, несколько отклоняющимся от радиальной плоскости. При вращении центробежные силы изгибают диск и прижимают его полотно к боковым кромкам, устраняя зазор, обеспечивая свободу взаимного расширения и демпфируя колебания элементов конструкции. Вопрос возможности применения такой конструкции весьма дискуссионный. Оценки прочности применительно к РК ДРОС [c.74]

Однако оболочки связаны друг с другом (края их не свободны), и в рассматриваемом сечении деформации должны быть одинаковыми. В результате по краю появляются равномерно распределенные по окружности краевые нагрузки, лежащие в меридиональных сечениях усилия Pq и моменты Мо (рис. 97, в). Кроме того, когда оболочки соединены под углом, возникают распорные, равномерно распределенные по краю усилия Р, равные проекциям меридиональных усилий от внутреннего газового давления на плоскость, проходящую через стыковое соединение, взятым с обратным знаком. Например, для соединения, приведенного на рис. 97, й, Р=—sin а. [c.162]

ПАС в ступенях с относительно длинными лопатками. Условия работы лопаток в неравномерном потоке могут существенно изменяться вдоль радиуса. Это объясняется различием профилей лопаток, их шага и углов, изменением степени реактивности и осевых зазоров, меридиональным раскрытием проточной части и наклоном РЛ. Эти факторы влияют на формирование импульсов давления в межлопаточных каналах и, следовательно, на величину ПАС. Существенное влияние на процесс имеет постепенный вход РЛ под углом в вихревую пелену, образованную кромочными следами, а также сильная деформация вихревой пелены у концов лопаток из-за концевых течений. [c.247]

Разработаны приближенный и точный методы определения напряжений в оболочке спиральной камеры, основанные на методах симметричной деформации оболочки вращения. Полученные методы дают возможность оценить величину максимальных напряжений в месте перехода оболочки спирали в статор при учете совместной работы упругой оболочки спирали с упругим элементом статора, а также построить эпюру напряжений вдоль любого меридионального сечения спиральной камеры. На основе предложенных ЦКТИ методов разработана новая, более рациональная по прочности конструкция статора, более развитая в направлении спирали и более ужесточенная. [c.164]

В связи с этим максимальные упругие напряжения, очевидно, не определяют несущей способности корпуса и при пластичном материале й статической нагрузке могут быть достаточно высокими, но не превосходящими предел текучести и предел длительной прочности. Однако более подробный анализ прочности корпуса с учетом влияния упомянутых выше факторов, позволяющий детально проследить изменение напряженного состояния конструкции во времени, весьма важен. Поэтому особенно большое значение имеет разработанная в последнее время в ЦКТИ [68] программа расчета корпуса турбины для состояния не-установившейся ползучести. Программа предусматривает изменение температуры по толщине стенки и вдоль образующей корпуса и позволяет рассчитывать оболочку с произвольным очертанием меридионального сечения. Методика дает возможность определять напряжения и деформации конструкции за весь срок службы конструкции. [c.401]

Полное удлинение элемента Л В равно сумме ф + г ydф. Разделив эту сумму на первоначальную длину dф элемента, находим линейную деформацию оболочки в меридиональном направлении [c.202]

При /1=1 все составляющие сил, перемещений и деформаций изменяются, как при изгибе балки круглого поперечного сечения. В поперечном сечении оболочки вращения меридиональные и сдвигающие силы можно привести к суммарным нормальной силы N, изгибающему моменту М и перерезывающей силе Q в поперечном сечении оболочки [c.151]

На рис. 5 показано изменение во времени деформаций меридионального сечения 0 = 0° штриховые линии изображают граектории частиц. На рис. 6а, 66, 6в показаны соответственно деформации в сечениях = 0.45 == 0.25 = 0. Видно, что по мере удаления от торца оболочки смещения убывают, а смещения Ue, напротив, возрастают. Деформации ползучести меньше упругих в сечении == 0.25 и превосходят их в сечениях Е = 0.45 и Е = 0. [c.148]

Таким образом, аксиально-симметричная деформация распадается на два состояния деформации меридиональную деформацию, определяемую тремя относительными удлинениями и сдвигом и деформацию кручения, сопровождающуюся сдвигами и if pi- [c.41]

При 1,98 > к > О структура линий тока соответствует структуре, изображенной на рис. 4.7 при к = I. Монолитное вихревое образование в меридиональной плоскости ограничено осью г = О и дугой, ца которых 1р = 0. Дуга пересекает ось по нормали. Это вихревое образование имеет вид разрушения витфя [18-27], но более простой пример будет приведен ниже при рассмотрении решения (3.59) с Ь = 0. По мере уменьшения величины к в рассматриваемом примере происходит деформация линий тока, они преимущественно растягиваются в направлении оси х. Почти отвесные части дуги ip = О уходят на -оо и оо. При к — О все течение стремится к течению Пуазейля [31] с прилипанием на прямой г = y/L/(2M) = 2,52. На рис. 4.7 стрелки показывают направление течения и создают достаточно полное представление о потоках в целом. [c.210]

Анализ деформаций натурной конструкции, проведенный с помощью тензодатчиков, показал, что у кошенсаторов данных размеров и формы наиболее нагруженная зона располагается под углом 65° от корня гофра меридиональные унругопластические деформации в этом сечении е/пре-вышают кольцевые ев в 10—15 раз компоненты деформаций от внутреннего давления 8д(Р) (5 атм) составляют 8—10% размаха меридиональных упругопластических деформаций при заданных перемещениях (рис. 4.1.2). [c.180]

Из сопоставления эпюр меридиональных деформаций по высоте компенсатора следует, что несколько более нагруженными частями гофрированной оболотаи являются крайние полугофры. Неравномерность распределения деформаций по высоте и периметру натурной конструкции составляла 15—20%, что вызвано характерными отклонениями от проектных размеров и формы сильфонного компенсатора, а также разбросом показаний тензодатчиков при измерении циклических упругопластических деформаций. [c.180]

Измерения напряжений по толщине шины и влияние формы сечения шины на характер распределения напряжений можно изучать с ПОМОЩЬЮ плоских моделей, имеющих фор Мулу меридионального сечения шины и нагруженных сжимающей нагрузкой. Меридиональное сечение шины, рас положс нное посредине площадки контакта, находится в условиях, близких к плоской деформации, поэто му плоские модели нагружают мелсду двумя прозрачными стеклами в приспособлении, подобном приспособлению, показанному на рис. 2.5. [c.40]

На рис. 2.34 и 2.35 показаны некоторые результаты исследования М1етодом замораживания от действия внутреннего давления модели толстостенного цилиндра со сфе рическими торцами и полостью, имеющей звездообразное поперечное сечение с шестью вершинами. Длина модели =140 мм, наружный диаметр 26 = 70 мм, диаметр окружности, описывающей вершины вырезов 2а = 88, так что Ь1Ь=4,0 а1Ь = 0,63 д/Ъ = 0,05 (д — радиус вершины выреза) [110]. Модель изготовлена отливкой из двух половин, которые затем склеены эпоксидным клеем. Половины модели отливали в стальные формы со стержнями из сплава В,уда, который выплавляли после полимеризаци1и материала модели. Из замороженной модели были изготовлены срезы (меридиональный, проходящий через вершины вырезов и ряд поперечных) толщиной 3 мм. С помощью поляризационно-оптического метода довольно трудно получить поле перемещений. Для этого от напряжений нужно переходить к деформациям и, интегрируя деформации, вычислять перемещения. Однако поле перемещений достаточно просто получить методом муара. Для этого на срез замороженной модели наносят сетку и срез размораживают. При наложении на размороженный срез эталонной сетки получают картину муаровых полос, дающую перемещения. [c.58]

Геометрия срединной поверхности оболочки до и после деформации, Положение точки М на срединной поверхности оболочки (рис. 3.1) будем характеризовать двумя координатами — углом ф, определяющим положение меридиональной плоскости, в которой лежит рассматриваемая точка, и измеренным по меридиану рас-етоянием s точки от некоторой начальной параллели (или от полюса). [c.123]

Деформации эквиди-стантного СЛОЯ Гипотезы Кирхгоффа — Ля-ва позволяют, зная деформации и изменения кривизны ерединной поверхности оболочки, найти также деформации слоя, находящегося на расстоянии г от нее (эквидистантного слоя). На рие. 3.3 показан участок меридионального сечения оболочки до и после деформации (толщина стенки показана преувеличенной). До деформации длина меридионального элемента эквидиетантного [c.126]

Результаты исследований НДС в зависимости от разностенности сильфона приведены на рис. 3.24. Расчет сильфона со стенкой постоянной толщины показывает, что уровень упругопластических деформаций существенно зависит от толщины стенки, хотя характер распределения деформаций вдоль меридиана при этом не изменяется (см. рис. 3.24, а). Однако непостоянство толщины стенки в меридиональном направлении (табл. 3.3) существенно влияет на деформавди в опасных точках и распределение деформаций вдоль меридиана гофрированной оболочки (см. рис. 3.24, б). Выявлены следующие закономерности происходит выравнивание поля деформаций в криволинейной зоне на внешней поверхности (см. рис. 3.24, а и кривые /, II на рис. 3.24, б) наиболее опасная точка смещается на внутреннюю поверхность, криволинейного участка гофра (кривая III). При этом разница деформаций достигает 30 %. [c.161]

Расчет труб в упругой стадии с учетом пространственной работы сооружения позволяет с некоторой погрешностью оценить изменение распределения сил в таких конструкциях по сравнению с полученным из консольного расчета сооружения. В процессе строительства и эксплуатации подобных сооружений в них образуется система трещин, которая снижает жесткость их горизонтальных и вертикальных сечений, что ведет к дополнительному изменению в распределении меридиональных сил Л м. Так как точная теория расчета труб с учетом влияния трещин не разработана, то проводились расчеты трубы, в которых уменьшалась толщина ее стенки б. Установлено, что уменьшение толщины стенки ведет к росту дополнительных нормальных меридиональных сил. Вместе с тем в расчетах труба принималась защемленной в жестком недеформируемом фундаменте. В расчете, учитывающем деформации фундамента и основания, значения дополнительных меридиональных сил N , снизятся. По-видимому, целесообразно провести широкое экспериментальное и теоретическое исследование пространственной работы таких сооружений с учетом их действительной формы, влияния трещин и неупругих свойств бетона, деформаций фундаментов и основания, а также других их конструкционных особенностей (отверстия, диафрагмы и т. д.) до детального изучения этих вопросов расчетные значения дополнительных меридиональных сил Л/ , получяемых из расчетов, не учитывающие указанные факторы, целесообразно увеличивать на 25 7о- [c.299]

Для ступени 1А (рис. XII.30, а), имеющей цилиндрические обводы и спроектированной по условию СиГ = onst, совпадение результатов опыта и расчета хорощее. Небольшие расхождения вызваны влиянием вторичных течений у концов лопаток. Использование в расчете экспериментальных значений угла xi позволяет учесть деформацию кромочного следа у корня и периферии ступени, однако эта поправка невелика. Достаточно хорошее совпадение результатов расчетов и опытов получено также для ступени А-2 (рис. XII.30, б), закрученной по условию i = onst и имеющей небольшое меридиональное раскрытие у периферии у"= = 15°). Расчеты показывают, что даже при радиальном расположении выходных кромок НА, как это имело место для ступеней 1А и А-2, кромочные следы нерадиальны в плоскости входных кромок РЛ. Поэтому для достаточно длинных лопаток при переменных по высоте ступени зазорах бг и углах 1 и в особенности для ступеней с ТННЛ о положении кромочных следов НЛ при входе в РК корректно можно судить, лишь выполнив расчеты, аналогичные приведенным выше. [c.221]

Оболочки вращения при осесвмметрвчвом темперятурном поле. Точки координатной поверхности оболочки характеризуются длиной дуги S меридионального сечения. Деформации в слое [c.196]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...