Области сварные

Такие дефекты, как изменение толщины стенки трубы, потеря металла, отложение, вмятина, вздутие, закат, включение, расслоение, выявленные внутритрубной дефектоскопией, одно-.значно идентифицируются в том случае, когда каждый из них имеет явно выраженные признаки своего типа, и отсутствует наложение посторонних сигналов. На практике дефекты, как правило, имеют сложную форму. Часто наблюдаются схожие признаки (включение или расслоение, водородное расслоение или вмятина, вздутие или отложение и другие). В области сварных швов происходят потери сигнала, которые значительно снижают информативность измерений. [c.98]

Ведутся экспериментальные и теоретические исследования кинетики образования и условий взаимодействия напряжений, возникающих при сварке в различных температурных областях сварного соединения (И. М. Жданов, М. В. Валиев). В результате исследований был сформулирован ряд закономерностей, определяющих развитие силового поля в сварном соединении в процессе сварки неустановившийся характер при квазистационарном тепловом поле, характер суммирования напряжений и сброса упругой потенциальной энергии при нагреве [c.26]

Фотоупругий анализ меридиональных и радиальных срезов мо дели дает возможность определить разности — ае и стг — а учитывая, что при выбранном способе замораживания деформаций осевые напряжения равны ну.яю, можно легко получить окружные СГ0 и радиальные напряжения СТг в интересующем сечении модели. Однако в области сварного шва возникает пространственное напряженное состояние. Для определения компонент тензора напряжений в области сварного шва, т. е. для разделения разностей нормальных напряжений, используется метод численного интегрирования одного из дифференциальных уравнений равновесия осесимметричной задачи теории упругости [c.276]

На рис. 5 представлен график изменения осевого напряжения Oz в области сварного шва вдоль срединной линии оболочки г = = 6j5 см. [c.277]

При изготовлении парогенераторов станции Беркли для нагрева использовали электрические спирали, навитые на внешней поверхности корпуса в областях сварных швов. Температуру металла повышали до 600° С со скоростью 180° С в час и поддерживали ее постоянной в течение примерно 70 мин. Для регулирования температуры вблизи шва применяли вспомогательные нагреватели длиной 2—3 м, расположенные внутри корпуса. Для питания нагревательных спиралей использовали генератор мощностью 200 кет. [c.93]

В новой конструкции трубы к опорам закреплялись неподвижно по 3 шт. в блоке. Каждая труба была размещена в гильзе, обе половины гильз сваривались в опорные блоки. Так как зазор между трубой и гильзой составляет 1 мм, трубы фиксируются со стороны гильзы сварным швом. Через 200 ч эксплуатации труба в области сварного шва лопнула, поэтому в новой конструкции от угловых швов пришлось отказаться. Гашение горизонтальных колебаний осуществлялось сваркой всех эвольвентных труб друг с другом коваными проставками. Проставки располагались по двум концентрическим окружностям различного радиуса. В дальнейшем уменьшение вертикальных колебаний было произведено фиксацией труб не в двух, а в трех точках, благодаря чему свободная максимальная длина труб уменьшилась с 4,3 до 3,3 м. [c.311]

Для клее-сварного соединения в соответствии со структурой элементарной ячейки в области сварной точки (рис. [c.25]

Повреждения металла в области сварного шва. 2 1, (1) табл. 2.4. [c.272]

В магистральном трубопроводе образовались трещины в области сварных швов. Они располагаются всегда со стороны внутренней стенки трубы в напряженной зоне, образовавшейся при сварке (фото 9.93 и 9.94). [c.273]

УСТАЛОСТНОЕ РАЗРУШЕНИЕ, ВЫЗВАННОЕ КОНЦЕНТРАЦИЕЙ НАПРЯЖЕНИЙ В ОБЛАСТИ СВАРНОГО ШВА [c.275]

Рис. 5.33. Обратная полюсная фигура для области сварного шва алюминиевого сплава (сварка магнито-импульсным методом при давлении 9 ГПа)

В связи с этим суммарные напряжения от циклической нагрузки и остаточные напряжения в этой области сварного соединения меньше, чем напряжения, действующие в материале при отсутствии сварочных напряжений для той же нагрузки. В результате этого средняя скорость развития усталостных трещин в образце с острым надрезом, изготовленным на расстоянии 80 мм от оси симметрии металла сварного шва, оказывается меньше, чем основном металле. Это обеспечивает также увеличение продолжительности распространения трещины в данном месте по сравнению с длительностью роста трещины в металле зоны термического влияния и в несварном образце. [c.206]

Свариваемость сталей. Как следует из сказанного, общим и характерным для процессов является ярко выраженная локальность нагрева в сочетании с высокими скоростями сварки. Ширина зоны термического влияния в области сварного соединения, как правило, колеблется в пределах 1,0—5,0 мм. Температурные градиенты в зоне шва достигают 1000 С/мм, что обусловливает мощный тепловой поток от нагретых участков к холодным и, следовательно, высокие скорости охлаждения шва и околошовной зоны. Проведенные расчеты и эксперименты показывают, что при сварке малоуглеродистой стали средняя скорость охлаждения в интервале температур 1000—500 С на границе слоя, нагретого на глубину I мм, составляет около 1500 °С/с, на 2 мм — 400 °С/с и на 3 мм — порядка 170 °С/с. [c.39]

Использовали следующий режим термической чистки теплообменника его нагрев и выдержка при 150 °С. Основные коррозионные повреждения наблюдались на центральной трубе крышки теплообменника. Коррозия имела точечно-язвенный характер. Наибольшее количество поражений — в области сварного шва у основания центральной трубы. На крышке теплообменника наблюдались отдельные язвы площадью 1—2 см с глубиной поражений 0,1—0,2 мм, на сварном шве пробоотборника — трещина длиной 5 см. [c.43]

Другая колонна дегазации работала в следующем режиме в нижнюю часть ее подавали острый пар с температурой 180 °С сверху противотоком — суспензию ПВХ с температурой 70—90 С. При вскрытии колонны в верхней части тарелок в области сварного шва ребер жесткости были обнаружены трещины, сквозные отверстия. Поверхность основного металла не имела повреждений. Коррозионные повреждения тарелок колонны связаны с остаточными напряжениями в области сварки ребер жесткости с корпусом. [c.45]

Даже высоколегированные стали и сплавы на стадии синтеза и отгонки эфиров подвержены значительной коррозии наиболее сильные разрушения наблюдаются в области сварных швов свинец подвержен язвенной коррозии. [c.126]

Таким образом, если не учитывать общей проблемы магнитной дефектоскопии, заключающейся в определении истинного размера н глубины залегания дефекта по параметрам поля дефекта, измеряемым на одной из поверхностей образца, существенных трудностей в применении магнитопорошковых методов для обнаружения поля дефекта в области сварных соединений со снятым усилением сварного шва не наблюдается. [c.13]

По изменению структуры сварного шва, происходяш,ему при сварке под воздействием тепла, область сварного шва можно подразделить на зону отпуска твердого раствора высокой температуры и зону расплава. В зоне отпуска, где температура достигает 600—1000°С, мсй-ут выпадать карбиды, нитриды и другие соединения. Многие материалы используются в состоянии твердого раствора, поэтому при температурах ниже 900°С они пересыщены. После холодной деформации металла в зоне сварки происходит его рекристаллизация. [c.193]

Процессы дуговой сварки плавлением, применяемые при производстве труб и использующие в качестве источника нагрева электрическую дугу, классифицируют по свойствам электрода, типу дуги, виду защиты области сварной ванны от влияния атмосферного воздуха. [c.285]

Изделия больших размеров в области сварных соединений несколько раз покрывают красящей жидкостью с таким расчетом, чтобы она проникла в полости пороков. [c.62]

Кристаллизация. В момент образования ванны свариваемого шва отмечаются две фазы твердая и жидкая. Твердая —это основной металл, жидкая — это расплавленные грани разделки кромок и присадочного металла. В процессе охлаждения происходит формирование строения металла шва с первичной кристаллизацией. При этом появляются усадочные и газовые раковины, могут быть ликвационные выделения, возможно появление неметаллических включений. После первичной кристаллизации и полного затвердевания происходит вторичная кристаллизация в области сварной зоны. Этот период связан с развитием усадки твердого металла, увеличением раковин, которые приводят к повышению внутренних напряжений и появлению трещин, [c.112]

Структурная неоднородность первого вида. В соответствии с принятой классификацией структурная неоднородность сварных соединений первого вида достаточно четко выявляется при макроскопических исследованиях. В свою очередь, макроскопическое исследование определяет области сварного соединения для последующего исследования структурной неоднородности второго вида. [c.159]

Рис, 9. Язвенная коррозия патрубка линии сброса ВМС из аппарата С-203 УКПГ-7 а) — общий вид б) — сечение в области сварного соединения (х6) [c.33]

Рассмотрим условия, опреде.пяющие долговечность элемента конструкции на стадии развития трещины. Как указывалось, число циклов, соответствующее росту трещины от начальной длины и до критической /с, определяет долговечность данного элемента конструкции по числу циклов. Чтобы обеспечить прочность конструкции, долговечность должна быть больше числа перемен заданной нагрузки. Таким образом, наряду с оценкой материала по классической кривой Велера, существенную информацию о поведении элемента конструкции с трещиной в условиях усталости должна дать механика разрушения. Следовательно, в данном случае, как обычно, надо исходить из того, что начальный трещиноподобный дефект существует в конструкции с момента ее изготовления (несмотря на дефектоскопический контроль, который, как известно, имеет определенный допуск на размер не-обиаружпваемых дефектов). К сварным конструкциям это относится в большей мере, и в этом случае желательно иметь критические значения коэффициентов иитеисивиости напряжений (Кс или Я/с) для основного материала, материала шва и материала переходной, термически поврежденной, зоны. Кроме этого, для сварных конструкций я елательно в области сварного шва знать величину и распределение остаточных напряжений. Все это вместе взятое способствует уточнению расчетов. [c.272]

Кинетика температурных полей при расхолаживании хорошо прослеживается на рис. 5.4, где показано движение во времени изотермы, соответствующей 260°С. Корпус реактора остывает весьма медленно, что обусловливает наличие температурных градиентов по толщине, которые, однако, не превьпиают 30° С для наиболее опасного момента времени (участок (а) на рис. 5.1). Повышение температуры теплоносителя в момент времени Г = 1,8 ч от начала расхолахсивания позволило в значительной мере снизить эти градиенты (рис. 5.5, где 1, 2, 3 - кривые изменения температуры по толщине во времени соответственно в корпусе реактора, в области сварного шва и трубопровода). [c.176]

Предложена методика определения коэффициента интенсивностей напряжения КИН поляризационно-оптическим методом для трещин находящихся как вдали, так и в области сварного шва. Пока.чано, что сварной шов, который имитировался вклейкой ребра жесткости, снижает КИН возле трещины на 10—12 %. Предложенная методика дает удовлетворительное (до 1—3 %) совпадение с известными теоретическими решениями КИН для трещины в пределах 0,09 < г/а < < 0,32 при определении КИН по формуле (7) и 0,05 < rla < 0,17 — при определении КИН по формуле (9). [c.329]

Было установлено, что резервуар поврежден межкристаллитной коррозией в плакирующем материале рядом со сварным швом (фото 9.89). В этой области сварного соединения карбиды титана растворились в результате перегрева при сварке. Быстрый теплоотвод в конструкционную сталь St52, лежащую под пла-киругош,им слоем, привел к тому, что титан и углерод зафиксировались в растворе D результате переохлаледения. Поэтому при отжиге образовались карбиды хрома и металл этой области стал чувствительным к межкристаллитной коррозии. Карбид титана образуется только при более высоких, в данном случае не применявшихся, температурах. Исключение отжига для снятия напряжения позволяет устранить этот недостаток. [c.272]

СКЛЕИВАНИЕ МЕТАЛЛОВ. Применение клеевых соединений в металлич. конструкциях позволяет надежно, достаточно прочно и просто соединять разнородные металлы различных толщин при этом исключается сверление отверстий, устраняется опасность концентрации напряжений вокруг заклепок, болтов или сварныХ точек, т. к. клеевой шов распределяет нагрузку равномерно по всей площади соединения не возникает выпучивания отдельных участков конструкции (что характерно для заклепочных соединений) клеевое соединение не ослабляет металл (что характерно для сварных соединений в результате изменения св-в металла в области сварного шва). Клеевые соединения препятствуют возникновению коррозионных явлений, создают герметичное соединение, не требующее дополнит, уплотнения, облегчают вес конструкции, допуская применение довольно тонких металлов. Склеивание эффективно в случае необходимости создать тепловую, а иногда и электрич. изоляцию. По сравнению с заклепочными и сварными соединениями клеевое соединение обладает высокой прочностью при эксплуатации в условиях умеренных темп-р, при вибрационных нагрузках и тонких сечениях металлов. Недостатки метода склеивания сравнительно невысокая теплостойкость клеевых соединений па органич. клеях, склонность к старению с течением времени, отсутствие простого и надежного контроля качества клеевых соединений, необходимость в большинстве случаев нагревания соединяемых склеиванием деталей кроме того, клеевые соединения отличаются низкой прочностью при перав-номерном отрыве. Перед нанесением клея поверхность металлов очищают от различных загрязнений, особенно от масла и жира. Прочность склеивания повышают путем создания на поверхности металла оксидной пленки. Поверхность деталей можно также анодировать. Детали из нержавеющей стали рекомендуется подвергать химич. травлению. [c.172]

Как показывает систематическое обследование указанных машин, усталостные трещины длиной от 30 до 1000 мм были обнаружены практически во всех, сварных узлах. Как правило, усталостные трещины возникают чаще всеГо в области сварных шаов, причем в одних случаях трещины развиваются по середине шва, в других — рядом со швом. [c.200]

Таким образом, приведенный выше достаточно сложный характер изм е ия средней скорости развития трещин в различных областях сварного стыкового соединения может быть объяснен совместным влиянием на нее прочности матфиала и остаточных напряжений, созданных при сварке. [c.206]

Поверхность сварного соединения, на которой при контроле располагается искатель, называют контактной. К ней прилегает лгертвая зона — область сварного соединения, в которой данной аппаратурой (дефектоскопом и искателем) и при данной ее настройке дефекты не вы- [c.72]

Вакуум-кристаллизаторы, выпарные аппараты (температура 50—95 С) защищены футеровкой диабазовой плиткой на диабазовой замазке часть аппаратов изготовлена из стали 08Х17Н13М2Т с толщиной стенки 8 мм. У футерованных кристаллизаторов через 1,5—2 года проводят ремонт отдельных участков из-за отслаивания плитки. На металлических аппаратах наблюдаются трещины в области сварных швов из-за гидравлических ударов при подаче острого пара. Подварку сварных швов проводят 1 раз в два года. Срок службы и металлических и футерованных кристаллизаторов более десяти лет. [c.231]

Область сварного шва — это контактный элемент, поскольку в нгм находятся в металлическом контакте друг с другом более или менег различные участки материала, подвергающиеся воздействию одной и той же коррозионной среды. В контактном элементе одна часть материала выполняет роль анода, а другая — катода. Анод усиленно растворяется, катод же растворяется замедленно. Поскольку потенциал анода всегда менее положителен, чем потенциал катода, то, замеряя пс ген-циалы в области сварного шва, можно определить расположение анодной и катодной зон. [c.194]

Предварительная подготовка алюминиевого сплава состояла в следующем предварительное отмачивание в горячем отмывающем щелочном растворе с последующей отмывкой от окислов раствором 112 г сульфита натрия и 150 мл концентрированной азотной кислоты в 850 мл воды в течение 20 мин при температуре 60°С. Кроме того, алюминий либо обтачивался, либо шлифовался в области сварных швов. В тепловые трубы вставлялся сетчатый фитиль из технически чистого алюминия. Корпуса сваривались дуговой сваркой под гелием в специальной сварочной камере, отвакуумированной и продутой инертным газом. После сварки проводилась проверка на отсутствие течей, корпуса также опрессовыва-лись на давление до 7 МПа. Испытания на давление также сопровождались контролем утечек. [c.98]

Для улучшения качества шва служат проковка его при охлаждении и последующий отжиг. Особенно затруднительна С. алюминиевых отливок. Во избежание напряжений их следует сваривать в горячем состоянии. Подогрев до 350° производится в специальной печи или в горне на древесном угле. К алюминию применимы также кузнечная сварка и электросварка по методу сопротивления. Образующуюся при этом на поверхности пленку глинозема следует удалить механич. путем. Сваривать можно также и сплавы алюминия, в особенности 1 уралюмин и силумин. Силумин отличается тем преимуществом, что он жидкоплавок. Сплавы алюминия, получившие благодаря специальным облагораживающим процессам повышенные механические свойства, в области сварного шва теряют свои высокие качества, но т. к. их крепость и после С. все же больше, чем у чистого алюминия, то можно с успехом сваривать изделия и из таких сплавов. [c.108]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...